Напряжения допускаемые для тяжело

Напряжения допускаемые для тяжело нагруженных крановых конструкций 96 [c.372]

Пример 5. Определить допускаемое напряжение растяжения для цилиндрической колонны пресса в зоне перехода диаметров di = 60 мм в = 70 мм при эффективном коэффициенте концентрации напряжений для симметричного цикла Кд =2,3. Напряжение изменяется во времени по асимметричному циклу (г = = +0,2) в соответствии с тяжелым режимом нагружения (см. рис. 1.8, в). Расчетный срок службы L= 15 лет, коэффициент использования в течение года Кр =0,75, коэффициент использования в течение суток /С =0,66, частота на- [c.20]

Определить допускаемое напряжение кручения для цилиндрического конца вала редуктора, ослабленного шпоночной канавкой (см. рис. 1.10, б). Вращающий момент изменяется во времени по симметричному циклу в соответствии с тяжелым режимом нагружения (см. рис. 1.8, в), изгибающий момент пренебрежимо мал по сравнению с вращающим. Расчетный срок службы L = 15 лет, коэффициент использования в течение года =0,8, коэффициент использования в течение суток /С,. = 0,66, частота изменения напряжения = 3 цикла/мин. Материал вала — сталь 45, диаметр d = 85 мм. [c.21]

По найденной величине Миз и допускаемому напряжению киз = 1600 кг см для легкого и среднего режима работы и киз — = 1400 кг см для тяжелого режима работы для стали Ст. 3, являю- [c.229]

Намечают конструкцию звездочек, выбирают материал и термическую обработку зубьев в соответствии с данными табл. 6.26. В этой же таблице указаны допускаемые контактные напряжения сжатия для проведения проверочных расчетов работоспособности звездочек в быстроходной и тяжело нагруженных тихоходных передачах. Определяют размеры звездочек (табл. 6.27). [c.231]

Обратимся к рис. 49, на котором представлены уровни распределения максимальных эквивалентных напряжений в сечениях рассматриваемых балок для наиболее тяжелого режима нагружения, соответствующего торможению грузовых автомобилей с осевой нагрузкой 60 кН. Уровень допускаемых напряжений [а] установлен экспериментально, подтверждается в условиях эксплуатационных испытаний и равен 600 МПа. [c.193]

Здесь — наименьший момент сопротивления сечения рельса [ар] — допускаемое напряжение растяжения в подошве рельса, [0р1 = 270 МПа, для рельса Р43 и более тяжелых и 230 МПа для более легких рельсов [0.21]. [c.383]

Поэтому допускаемое удельное давление на колодке назначается обязательно с учетом напряженности работы кранового механизма, для которого проектируется тормоз при легком режиме работа механизма можно допускать значительно большие удельные давления, чем при тяжелом режиме. В табл. 32 приведены нормы допускаемых давлений на тормозных колодках. [c.149]

В табл. 5 приведены допускаемые напряжения для заклепок прочных швов по ТУ 1947 г. Министерства строительства предприятий тяжелой индустрии на стальные конструкции из малоуглеродистых сталей при учете основных нагрузок. [c.670]

Удельное давление между пластинками и валиками из литой стали до 1200 кг/см . Напряжение на растяжение в пластинках до 900 кг/смК Запас прочности от 5 до 6. Пластинчатые цепи пригодны лишь для малых скоростей до 0,5 м/сек. При тяжелых условиях работы рекомендуется принимать значение допускаемой нагрузки вдвое меньше, чем в табл. 10. По сравнению со сварными цепями шарнирные цепи дороже и тяжелее, но зато они не имеют мест сварки и обладают большей точностью в работе. [c.690]

Чем тоньше изоляционный слой (подшаботная прокладка),, тем меньше его податливость и больше сила удара и соответственно сжимающее напряжение в слое таким образом, толщина подшаботной прокладки должна быть достаточна для того, чтобы напряжения в ней не превысили допускаемых. Эти соображения часто не принимали во внимание и применяли слишком тонкие прокладки. Когда они разрушались, из этого делали вывод о непригодности примененного материала. В действительности же причина этих повреждений заключалась не в материале, а в недостаточной толщине слоя прокладки, что приводило к перенапряжению материала. Так, например, даже в тяжелых молотах применяли подшаботную прокладку из прессованного войлока толщиной только 2 см в результате перенапряжения [c.126]

Тр] = 2700 кгс/см — допускаемое напряжение растяжения в подошве рельса для рельса Р 43 и более тяжелых и 2300 кгс/см — для более легких рельсов [0.13]. [c.257]

Дорожные машины работают в весьма тяжелых условиях и испытывают за время эксплуатации большое число перемен нагрузок. Для их расчета применяются два метода допускаемых напряжений и предельных состояний. Метод допускаемых напряжений является основным методом расчета. Главное требование при расчете по этому методу состоит в том, чтобы напряжения в элементах от воздействия нагрузок в наиболее неблагоприятных их сочетаниях не превышали предельных значений, установленных соответствующими нормами или особыми техническими условиями, т. е. [c.64]

Э (1.56). В основу расчетной формулы грузовых цепей для тяжелых условий работы цепи положено допускаемое напряжение [о] = 50 Мн/м (- 500 кПсм ). Вывести формулу для определения диаметра цепной стали в зависимости от нагрузки, приложенной к цепи. [c.31]

Примечания 1. В таблице а — условия эксплуатации тяжелые нагрузка знакопеременная, с ударами в обоих направлениях вибрации большой частоты и амплитуды услови я смазки (для подвижных соединений) плохие металлы невысокой твердости невысокая точность обработки то же в отношении соосности ступицы и вала б — условия эксплуатации средние в — условия эксплуат цни хорошие. 2. Ббльшие значения допускаемых напряжений применять для механизмов легкого режима работы (ПВ = 15%), меньшие — для механизмов тяжелого режима работы (ПВ = 40%). Для механизмов среднего режима работы (ПВ = 25%) применять среднее между ббльшими и меньшими допускаемыми напряжениями. [c.167]

Монтаж проводов всегда вгдется при атмосферных условиях, напряжение материала при которых меньше допускаемого. При тяжелых, расчетных атмосферных условиях напряжение материала дойдет до допускаемого [з] и провод получит дополнительное удлинение. Длительное воздействие тяжения, соответствующего допускаемому напряжению, вследствие текучести материала обусловит полное удлинение провода, измеряемое отрезком ОЬ (фиг. 2-27). С уменьшением тяжения зависимость между напряжениями материала и удлинениями провода определяется обратной ветвью Ьс. Стрелы провеса провода работающей липии определяются удлинениями, соответствующими ветви сЬ, а ие Оа, для нового провода. При одинаковом напряжении материала провод рабо-1аюп1,ей ли1ши имеет большую стрелу провеса, чем только что смонтированный провод. Следовательно, если при монтаже проводов ие учесть их последующей вытяжки, то стрелы провеса на линии будут больше расчетных н габарит провода над землей будет меньше требуемого. При монтаже линии новые провода нужно натягивать со стрелами провеса, меньшими стрел провеса провода, получившего полное удлинение, т. е. имеющего механическую характеристику, соответствующую ветви [c.87]

Пример 4. Определить допускаемое напряжение для вращающейся оси вагонетки (изгиб по симметричному циклу) диаметром d = 50 мм, изготовленной из стали 40ХН (а , = 1000 Н/мм , a ip = 530 Н/мм ). Обработка оси — тонкое шлифование. В зоне действия максимального момента посажено колесо по прессовой посадке без передачи усилия (рис. 1.10, а). Частота вращения оси п = = 200 об/мин, срок службы L = 10 лет, коэффициент использования в течение года =0,75, коэффициент использования в течение суток К . =0,33, режим нагружения — тяжелый (см. рис. 1.8, б). Коэффициент безопасности [s] = 2. Решение. 1. Допускаемое напряжение по формуле (1.15) [c.19]

Материалы и допускаемые напряжения. Тяжелые условия работы червяка в червячной паре (большая скорость скольжения при малом числе зубьев, высокая угловая скорость, малый диаметр при относительно высокой длине между опорами) вызывают необходимость применения высококачественной углеродистой или легированной стали для его изготовления. Наиболее употребительными являются цементуемые стали марок 15Х, 20Х, 12ХНЗА, 18ХГТ, 20ХФ, имею- [c.318]

Возвращаясь к расчету стяжки ( 6, рис. 4), мы должны установить род материала, идущего для изготовления этой детали, и допускаемое напряжение. Пусть стяжка делается из стали с пределом прочности около 50 кГ1мм . Такой выбор материала определяется тем, что стяжка должна быть не очень тяжелой,— это требует материала повышенной прочности с другой стороны, в этом направлении нельзя идти слишком далеко, чтобы материал стяжки мог хорошо сопротивляться возможным ударам и толчкам. Если пр именить сталь со слишком высоким пределом прочности, она окажется хрупкой. [c.29]

Примечания 1.В таблице а — условия экспдуатадии тяжелые нагрузка знакопеременная с ударами в обоих направлениях значительные углы перекоса смазка отсутствует б — условия эксплуатации средние (переменная нагрузка не более 10% от постоянной угол перекоса осей под нагрузкой не более 10 смазка бедная) в — условия эксплуатации хорошие (статическая яагрузка переменная нагрузка не выше 5% от статической угол перекоса осей не более 5 — 7 смазка хорошая). 2. Допускаемые напряжения для подвижных соединений под нагрузкой ниже, чем гля подвижных соединений в 4 — 5 раз. [c.91]

Долгое время трубопроводы питательной воды всех котлов низкого, среднего и высокого давления изготовлялись также из стали 20. Однако с повышением температуры питательной воды и давления прочность стали 20 оказалась недостаточной — трубопроводы получались слишком толстостенными и тяжелыми. Поэтому начали применяться трубопроводы, выполненные из более прочной низколегированной стали 15ГС. Допускаемые напряжения для стали 15ГС при 20—300° С выше, чем для стали 20. [c.70]

В Правилах расчета, утвержденных в 1954 г., допускаемые напряжения для рельсов типа Р43 и тяжелее были установлены исходя из минимального значения предела текучести рельсовой стали аР равного 3 500 кПсм (для рельсов старых типов — 1а и легче [c.619]

Регулирование напряжений. В сводах, очерченных по кривой давления, полные напряжения от всех факторов рао-пpeдeJ яют я неравномерно, вследствие чего фибровые напряжения часто превосходят допускаемые. Регулирование напряжений достигается различными способами. Простейший способ регулирования заключается в неравномерном распре.делении постоянной нагрузки в виде напр, помещения особо тяжелой забутки в требуемых местах. Для полного или частичного исправления неравномерности напряжений Кеглер рекомендует смешать ось свода. [c.364]

Конструкция пассажирских В. Кроме безопасности и прочности эт В. требуется спокойный, без тряски, ход, защита от холода, хорошая вентиляция и освещение. Спокойный ход достигается применением сложной комбинации рессор и пружин. Для превращения резких толчков в плавные, мало ощутимые качания рессора д. б. возможно мягче, т. е. давать возможно больший прогиб под грузом. Т. к. эта величина ограничивается допускаемым напряжением материала на изгиб (60—80 кг/мм ) и размерами рессоры, то для получения желаемой стрелы прогиба и надлежащей мягкости рессорного подвешивания применяют две или три группы рессор или пружин, расположенных в последовательном порядке. Примером одиночного подвешивания может служить рессора товарного В., прогиб к-рой под грузом равен 30 мм. Тележка 20-т пассажирского четырехосного В. имеет тройную рессорную подвеску, состоящую из боковых пружин, листовых рессор и эллиптических поперечных рессор между лю.течным и шкворневым брусами. Общий прогиб всего рессорного устройства в этом В. равен 240 мм, т. е. в В раз больше, чем в товарном. Большие тележечные четырех- и шестиосные В. имеют более мягкий плавный и бесшумный ход по сравнению с двуосными, так как благодаря большему моменту инерции масс качания тяжелых В. совершаются медленнее, т. е. более плавно, В тележке устраивается люлечная подвеска, дающая возможность кузову плавно качаться в поперечном направлении на-ь-онец тележка, передающая вес В. в одной точке (через шкворень), при восхождении переднего колеса на препятствие высотой а вследствие вращения вокруг точки касания второго колеса с рельсом поднимает кузов (допуская, что рессоры не успели прогнуться) [c.96]

Н. м. определяется в 100 лет. Ж. м. по сравнению со стальными оказываются бо.юе долговечными. Кроме того преимущество Ж. м. над стальными заключается в значительно меньшей их чувствительности к увеличению вре.менной нагрузки вот почему их редко приходится менять из-за возрастания последней. Это достоинство находит объяснение как в сравнительно большем собственном весе Ж. м., так и свойстве бетона — с возрасто.м увеличивать сопротивление следовательно при перерасчетах Ж. м. под усилившуюся временную нагрузку можно поднять допускаемое напряжение на бетон, если, разумеется, в стали имеется запас для напряжений. В отношении долговечности особо предпочтительны железобетонные путепроводы, т. к. железобетон не страдает в такой мере, как сталь, от дыма и паров паровоза, а стоимость такого путепровода по подсчетам инж. Успенского меньше примерно на 16—30%. По технич. достоинствам в отношении жесткости, непрерывности пути, легкости надзора и незначительности ремонта Ж. м. превосходят стальные и почти равноценны каменным. В эстетич. отношении К. м. стоят выше стальных и часто не уступают каменным. Благодаря свойству железобетона принимать разнообразные формы мостам этой конструкции в зависимости от требований придают монументальный или же легкий вид. Указанные преи.мущества выдвигают Ж. м. на первое место. Постоянные искусственные сооружения на автогу1кевых дорогах при средних пролетах у нас строятся часто, а за границей — почти исключительно железобетонными только в случае больших пролетов их перекрывают сталью. Иа ж. д. СССР малые пролеты до 15 ж (а в отдельных случаях и до 20. ) перекрываются типовыми железобетонными пролетными строениями при больших отверстиях, в случае невозможности по различным условиям разбить их на указанные выше пролеты, арочные пролетные строения применяют редко, т. к., не будучи стандартными, они вызывают необходимость строить, все сооружения на месте в отличие от стальных пролетных строений, изготовляемых целиком на з-де, и кроме того из-за распорности арочной системы требуют более сложных и тяжелых опор. В иностранной практике имеются многочисленные примеры перекрытия средних пролетов железобетонными сквозными балочными пролетными строениями, если отнести сюда и арочные конструкции с затяжками. Уменьшение количества строительных работ на месте достигается применением сборных железобетонных конструкций. По Техническим условиям проектирования железобетонных искусственных сооружений под железные дороги (проект 1936 г.) временная нагрузка вводится в расчет с дина.мич. коэф-том [c.379]

Сопротивление тела человека складывается из сопротивления внутренних органов и кожного покрова при расчетах оно принимается равным 1000 0м. Наиболее опасным считается ток промышленной частоты (40—70Гц). Чем дольше человек находится под действием тока, тем тяжелее наносимая ему травма. Для нормальных условий работы в сухих помещениях допускаемое напряжение не превышает 42 В. [c.298]

Экономия металла при применении в мостах конструкциях С. повышенного качества связана с повышением допускаемых напряжений, что приводит к упрощению тяжелых конструкций. По действующим в СССР технич. условиям и норглам проектирования металлич. конструкций основные допускаемые напряжения для прокатного металла для различных типов С. принимаются согласно табл. 18. [c.413]

Нормы допускаемых напряжений для различных материалов даны в специальных справочниках, но их можно айти и по вышеприведенной формуле, если известно временное сопротивление материала и выбран коэфициент безопасности. Если коэфициент будет слишком большим, то сооружение получается прочным, но тяжелым и неэкономичным если же коэфициент бз дет слишком малым, то это мои<ет грозить безопасности сооруи<ения. В этом случае существуют нормы, основанные на практике. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...