Напряжение фибровое

Пример 12.2. Сопоставить изгибающие моменты, вызывающие одинаковые фибровые напряжения, равные допускаемому, в случае чистого изгиба призматических балок разных поперечных сечений, площадь которых одинакова и равна 45а (рис. 12.11). [c.113]

Его статья содержит подробное обсуждение сравнительных достоинств того или иного вида поперечного сечения и тех или иных марок железа, которое я опускаю. Предвосхищая современных специалистов по микропластичности, И. Ходкинсон заметил, что даже при самых малых деформациях имеются измеримые остаточные деформации. С учетом этих остаточных деформаций экспериментально устанавливавшаяся зависимость между напряжением и деформацией неизменно имела параболическую форму вида (2.5) при т=2, в которой учитывались как обратимая упругая, так и необратимая остаточная деформации. Фибровое нормальное напряжение а в балке при этом было равно [c.56]

Fia конце якоря и вращается вместе с ним. Он смонтирован на диске, который крепится к якорю изолированным от массы винтом. Этот же винт соединяет конец первичной обмотки якоря с изолированным от диска неподвижным контактом прерывателя. В якоре параллельно контактам прерывателя установлен конденсатор. Рычажок прерывателя качается на оси, не изолированной от диска, и тем самым сообщается с массой. Рычажок своим контактным винтом прижимается под давлением плоской пружины к неподвижному контакту. Размыкание прерывателя, вращающегося вместе с якорем, достигается тем, что прерыватель вращается внутри неподвижной кольцевой обоймы, на внутренней поверхности которой имеются два выступа. При вращении прерывателя рычажок скользит концом с фибровой колодочкой по внутренней поверхности обоймы. Набегая на выступы обоймы, рычажок поворачивается на оси и размыкает контакты. Изменение угла опережения зажигания осуществляется вручную поворотом обоймы прерывателя в ту или другую сторону. Положение якоря магнето, отвечающее оптимальному углу начала размыкания прерывателя, показано на фиг. 362, ж и 3. Изменение момента зажигания вызывает отклонение угла начала размыкания от оптимального его значения. Вторичная обмотка якоря (фиг. 361) присоединена одним концом к первичной обмотке и через нее к массе, а другим концом к контактному кольцу коллектора. Коллектор обеспечивает присоединение внещней цепи высокого напряжения к вторичной обмотке вращающегося якоря. К контактному кольцу прижимается угольная щетка, связанная соединительным мостиком высокого напряжения с раздаточным электродом ротора кругового распределителя. На соединительном мостике установлен искровой предохранитель. В момент искрообразования в свече разрядный ток высокого напряжения переходит с контактного кольца коллектора на щетку и по соединительному мостику через распределитель к соответствующей свече, откуда по массе возвращается во вторичную обмотку. [c.410]

Трубчатые предохранители рассчитаны на напряжение 250 и 500 в, а плавкие вставки для них — на силу тока от 6 до 1000 а. Трубчатый предохранитель (рис. 58) состоит из фибровой трубки 2 с латунными обоймами 1, закрытой с концов латунными колпаками 3. Трубка имеет плоские (ножевые) контакты 4, вставляемые в неподвижные контакты 5. к которым присоединяются прр- [c.130]

Большим недостатком фибры является ее весьма высокая гигроскопичность, достигающая 50—60%. При высокой влажности окружающей среды фибровые детали сильно деформируются остаточное содержание хлористого цинка при увлажнении фибры создает значительную электролитическую электропроводность. При постоянном напряжении на проводниках, имеющих положительный потенциал, соприкасающихся с увлажненными фибровыми деталями, выделяются ионы хлора из это приводит к коррозии провод- [c.201]

Формула (9) является несколько условной, так как при одновременном действии изгиба в двух плоскостях и кручении должен вводиться некоторый приведенный коэффициент понижения несущей сио-собности. Однако приемлемый характер экспериментальных результатов (глава III) позволяет рекомендовать ее для расчетов. В формуле (11) сумма напряжений от всех воздействий ограничивается величиной предела текучести, а не расчетным сопротивлением, исходя из того что, во-первых, все напряжения носят фибровый характер, суммируясь только в крайнем нижнем волокне по одной из кромок ездовой полки, [c.71]

На рис. 1-14 приводятся кривые дальнейшего развития фибровых напряжений в среднем сечении погнутого пояса. При этом начало кривых принимается от тех значений остаточных напряжений, которые были замерены с этих фибрах. [c.31]

Эпюра распределения остаточных напряжений в средней части плоскости, в направлении, перпендикулярном шву, изображена на фиг. 102, б, эпюра остаточных напряжений Оу, момент которых уравновешивает момент от напряжений Ог, приведена там же. Эпюра Оу меняет дважды свой знак по толщине пластины, средние значения Оу в данном случае близки к нулю, но фибровые величины достигают предела текучести. На эпюре фиг. 102, а изображены величины остаточных напряжений а.х- На фиг. 103 показана [c.201]

Результаты проведенных многочисленных экспериментов позволяют сделать следующие выводы. Остаточные напряжения Ох распределены неравномерно по длине лишь в очень длинных швах величины Од. по длине выравниваются. По толщине шва напряжения Ох распределены достаточно равномерно при относительно небольших толщинах сваренных элементов, равных 80—100 мм, и неравномерно при больших толщинах, свариваемых электрошлаковым способом. При этом максимальное остаточное растягивающее напряжение образуется в средней части шва. Распределение остаточных напряжений о у по толщине крайне неравномерно Фибровые напряжения достигают величин, предела текучести, в то время как средние значения по толщине з случае многослойной сварки приближаются к нулю. [c.201]

Наибольшие фибровые напряжения могут достигать в рельсе предела текучести, не вызывая в нём накопления остаточных деформаций и не ослабляя материала рельса. Поэтому величина Ra s принята за расчётное допускаемое динамическое фибровое напряжение от совместного действия вертикальных, горизонтальных и температурных сил при неблагоприятном их сочетании. [c.243]

Расчётная формула, определяя наибольшие динамические фибровые напряжения в рельсе при простом изгибе от действия вертикальных сил, всех факторов воздействия на рельс не охватывает, поэтому полученных по этой формуле расчётных напряжений, будучи меньше максимально возможных действительных, не должны достигать предела текучести. Но если эти расчетные напряжения R, увеличить на те фактические возникающие дополнительные напряжения, которые расчётными формулами не учитываются, то, очевидно, полученное суммарное напряжение в рельсе может быть приравнено к пределу текучести, как к допускаемому безопасному пределу напряжений, характеризующему наибольшее использование металла в сечении рельса. [c.243]

Напряжение к вентилям песочниц подаётся через переключатель, находящийся в кабине справа от машиниста. Этот аппарат (фиг. 605) состоит из коробки. внутри которой на фибровой планке 5 помешено два неподвижных пружинящих контакта 4 и подвижный контакт /, удерживаемый в среднем положении пружинами. . Подвижный контакт выводится из среднего положения при помощи деревянной рукоятки 2, причём в зависимости от замыкания одной или другой системы контактов возбуждается вентиль переднего или заднего хода и срабатывают соответствующие песочницы. [c.498]

Платформы нагружались чугунными чушками. Величина нагрузки была рассчитана из условия получения фибровых напряжений, не превышающих 1500—1600 кг см , так как испытание проводилось только в пределах упругости материала.балки. Изменение точки приложения нагрузки на балку достигалось изменением величины груза на каждой платформе, благодаря чему перемещалась равнодействующая давлений обеих платформ. [c.72]

В этих условиях актуальной проблемой является контроль напряженного состояния в опасных зонах газопровода. При этом необходимо определение не только общего двухосного напряженного состояния, но и знака и величины главных действующих напряжений. В связи с действием в стенках труб изгибных фибровых напряжений, для исключения их воздействия, необходимо определять не поверхностные, а средние напряжения по толщине стенки трубы. [c.114]

При ревизии турбонасоса ЛМЗ производительностью 50 м 1ч после полутора лет работы был обнаружен ряд повреждений трещины на входе в рабочее колесо насоса, идущие поперек уплотнительного кольца от края до тела колеса, а также продольные трещины на фибровом уплотнительном кольце насоса. У турбины насоса обнаружены вмятины и коррозия рабочих лопаток. Причиной повреждений была неправильная эксплуатация насоса периодичеокие кратковременные опробования производились при закрытом вентиле на нагнетательном трубопроводе и недостаточном открытии вентиля на линии разгрузки, вследствие чего вода в насосе перегревалась и возникали значительные напряжения в рабочем колесе и уплотнительном кольце. Кроме того, из-за дефектов монтажа насоса, в первый период его работы в турбину попадали с паром посторониие предметы неправильно был выполнен дренаж турбины, что способствовало ее коррозии. [c.228]

При напряжениях ПО ке и выше переходят к камерам с несколькими разрывами тока (многоразрывным камерам). Схема устройства такой камеры приведена на рис. 8-59. Внутри гетинаксового цилиндра укреплены неподвижные контакты 1. Подвижные контакты расположены на штанге 2, которая приводится в движение траверсой 3, замыкающей контакты двух камер, укрепленных на вводах в бак выключателя. При расхождении контактов в каждой камере возникают шесть дуг. При этом несколько раньше размыкаются контакты, расположенные против выхлопных отверстий 4, а за ними — остальные. У выхлопных отверстий укреплены фибровые накладки 5, которые при нагревании их дугой выделяют газы, повышающие давление в камере и уменьшающие обгорание выхлопных отверстий. [c.243]

При постоянном напряжении на проводниках, имеющих положительный потенциал, соприкасающихся с увлажненными фибровыми деталями, выделяются ионы хлора, образующиеся из Zn lg в процессе электролиза. Это явление приводит к коррозии проводника и, при малом его сечении, может закончиться появлением обрыва в обмотке. [c.193]

Крышка 1 рис. 49) автомата пе допускает сбприкбс-новения с деталями, находящимися под напряжением. Автоматы в зависимости от применения выпускают в одно-, двух- и трехполюсном исполнении. Каждый полюс 6 имеет один разрыв. Дуга гасится с помощью решетки из стальных пластин 7, которые укрепляются в фибровом каркасе 8. Включение и ручное выключение автомата производится с помощью рукоятки 9. Автома-тическое отключение осуществляется комбинированным расцепителем, состоящим из электромагнитного и теплового расцепителей. На рисунке видны рычаг 4 электромагнитного расцепителя 10 и биметаллические пластинки 2 с регулировочным винтом 3 теплового расцепителя. Тепловой и электромагнитный расцеиители могут дейст-ствовать на рычаг 5, который, поворачиваясь, отключает автомат. [c.109]

МОЩНОСТИ С номинальным напряжением до 500 В. Плавкие предохранители используют в лифтах для защиты слаботочных цепей управленияг системы сигнализации и освещения от короткого замыкания. Предохранитель типа ПРС (рис. 48) состоит из фибрового корпуса, обоймы, плавкой вставки, и контактов, которые одновременно служат и для крепления предохранителя к токоведу-Щим выводам. При коротком замыкании предохраняемой цепи плавкая вставка сгорает и цепь разрывается. Под действием высокой температуры фибра разлагается и выделяет газ, способствующий гащению Дуги, которая возникает при разрыве цепи. Наиболее распространены также предохранители пробочные и с кварцевым заполнением. [c.108]

Регулирование напряжений. В сводах, очерченных по кривой давления, полные напряжения от всех факторов рао-пpeдeJ яют я неравномерно, вследствие чего фибровые напряжения часто превосходят допускаемые. Регулирование напряжений достигается различными способами. Простейший способ регулирования заключается в неравномерном распре.делении постоянной нагрузки в виде напр, помещения особо тяжелой забутки в требуемых местах. Для полного или частичного исправления неравномерности напряжений Кеглер рекомендует смешать ось свода. [c.364]

Низковольтные предохранители. Наиболее распространённым типом низковольтных предохранителей, применяемых для напряжений до 250в и токов до 80 а, являются предохранители, состоящие из изоляционной фибровой трубки ] (фиг. 370, /), плавкой вставки 3 и двух латунных штамповав ных колпачков 2, напрессованных на концы трубки 1. Колпачки дополнительно закреплены на трубках путём обжатия в надетом виде или при помощи специальных усов 5, высеченных в колпачках и отгибаемых внутрь отверстий, сделанных в фибровой трубке, а при тонкой фибре просто вдавливаемых внутрь с образованием в трубке вмятины. [c.245]

Каждое из напряжений имеет два значения, соответствующие крайним волокнам (фибровые )1апряже-ния). В графиках отложены полные значёния напряжений с учетом всех составляющих по моментной и безмоментной теориям. Расчет напряжений проводился методом ил точно (без отбрасывания малых величин). Знаки напряжений плюс — растяжение минус — сжатие. [c.434]

При испытании на совместное действие изгиба и кручения нормальные напряжения определялись путем измерения тензометрами Хуггенбергера фибровых деформаций на длине (на базе) 100 мм между двумя сечениями в каждом из них было установлено по 16 приборов. В табл. 10 приводятся величины экспериментальных напряжений, полученные как среднее из 56 величин для каждой пары приборов (14 цикловХ2 (нагрузка справа и слева от линии центров изгиба) Х2 (сечение I и II). [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...