Сжатие — Расчетные формулы

Таким образом, теории прочности ставят перед собой задачи объяснить причины разрушения материала, находящегося в сложном напряженном состоянии, и по данным механических характеристик материалов, полученных при осевом растяжении или сжатии, построить расчетные формулы. [c.68]

При работе шва на сжатие в расчетную формулу следует подставлять значения [о] . [c.57]

В ГОСТ 13764-68...ГОСТ 13776-68 приведены методика определения размеров цилиндрических пружин сжатия и растяжения, обозначения и расчетные формулы. [c.234]

Приведем без вывода расчетные формулы для некоторых частных случаев контактной задачи в предположении, что коэффициент Пуассона р = = 0,3. Отметим, что для практических расчетов указанные формулы пригодны и при других значениях р. 1. Сжатие шаров. В случае взаимного сжатия силами Р двух упругих шаров радиусов и (рис, 152) образуется круглая площадка контакта, радиус которой [c.220]

Для случая одновременного сочетания изгиба, кручения и растяжения (сжатия) аналогичным путем получим расчетную формулу (по четвертой гипотезе прочности) в следующем виде [c.257]

Чтобы воспользоваться этими расчетными формулами при проверке устойчивости сжатого стержня или определении допускаемой нагрузки, необходимо уметь определять значение критической силы Е р- [c.252]

Расчетная формула при растяжении и сжатии имеет вид [c.199]

Указание. Расчетное отверстие плотины ft определяется как ширина отверстия водослива с учетом бокового сжатия, исходя из формулы (VII.8) и учитывая, что [c.178]

Понятие коэффициента продольного изгиба. Расчеты сжатых стержней, выполняемые по нормам, принятым в строительном проектировании, основаны на сопоставлении напряжения, возникающего в поперечном сечении стержня и вычисляемого по площади брутто-сечения со специальным допускаемым напряжением. Это последнее, которое можно назвать допускаемым напряжением при расчете на устойчивость, равно произведению основного допускаемого напряжения на сжатие на коэффициент продольного изгиба ср (его называют также коэффициентом уменьшения, или снижения, основного допускаемого напряжения). Таким образом, расчетная формула имеет вид [c.199]

Подбор необходимых размеров площади F поперечного сечения растянутого или сжатого стержня постоянного поперечного сечения производится по расчетной формуле [c.21]

При одинаковом сопротивлении материала растяжению и сжатию ([а- -] = [а ]) огибающая на указанном участке проходит параллельно оси абсцисс и расчетная формула (7.21) совпадает с формулой (7.10), полученной по третьей теории прочности. [c.207]

Рассмотрим случай истечения через незатопленный водослив с тонкой стенкой без бокового сжатия и со свободной струей, который на практике называют совершенным водосливом. Если в пространство между стенкой водослива и переливающейся через него струей свободно протекает воздух и давление под струей равно атмосферному, то такую струю называют свободной. Расчетная формула расхода через такой водослив имеет вид [c.107]

Вводя в это выражение коэффициент е, учитывающий боковое сжатие, окончательно получим следующую расчетную формулу [c.111]

Основное ограничение, которое накладывается на применение теории Мора, связано с недостаточной точностью определения предельной огибающей в области всестороннего- растяжения. Это ограничение, однако, не столь существенно, поскольку напряженные состояния такого рода при решении практических задач встречаются редко. Недостаточно точно известен также вид предельной огибающей в области глубокого всестороннего сжатия. Здесь вследствие принятого упрощения также возможны погрешности. Наилучшие результаты выведенная расчетная формула дает для смешанных напряженных состояний, т.е. при ti > О и стз < 0. Тогда предельный круг Мора располагается в интервале между предельными кругами растяжения и сжатия. [c.358]

С общеизвестными гипотезами, а то обстоятельство, что в частных случаях расчетная формула Мора совпадает с расчетной формулой гипотезы касательных напряжений, усиливает впечатление о равноценности этих подходов. Между тем феноменологический подход Мора, т. е. подход, основанный на логическом описании явления, является наиболее естественным и правильным. При обнаружении погрешностей или несоответствий этот подход сохраняет за нами возможность внести в теорию дополнительные уточнения. Так, если в дальнейшем удастся провести испытания образцов в области положительных и Оз, можно будет аппроксимировать предельную огибающую Мора уже не прямой, а некоторой кривой. В расчетную формулу в этом случае войдут не только характеристики материала на растяжение и сжатие, но и некоторые новые показатели, найденные в результате дополнительных испытаний. [c.306]

РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ) [c.38]

Расчетная формула. При расчете на прочность детали, работающей на растяжение или сжатие, возникает вопрос какое значение напряжения Сх можно считать безопасным Очевидно, это напряжение должно быть меньше некоторого опасного СТоп, при котором возникает возможность разрушения детали или нарушения условий нормальной ее эксплуатации. Определение значе- [c.130]

Расчетная формула. Выражение (2.45) позволяет определить нормальные напряжения при изгибе в любой точке рассматриваемого сечения. Наибольшие напряжения растяжения и сжатия будут [c.152]

Совместное действие нормальных и касательных напряжений. При совместном действии изгиба и кручения или кручения и растяжения (сжатия) простое суммирование невозможно ввиду разного характера напряжений (нормальные и касательные). Достоверные расчетные формулы для таких случаев могут быть получены на основании теорий прочности. Так, например, при совместном действии изгиба и кручения опасными являются точки, в которых нормальные напряжения от изгиба и касательные напряжения от кручения одновременно имеют наибольшие значения. Главные напряжения при изгибе с кручением прямого бруса круглого поперечного сечения могут быть найдены по следующим формулам (ось Ох полагаем совпадающей с геометрической осью бруса) [c.191]

В случае, когда нагрузка распределяется по небольшой площадке (рис. 4.58, б), расчетом необходимо проверить напряжение сжатия на кольцевой площадке контакта и сопоставить его с допускаемыми контактными напряжениями. Расчетная формула, полученная на основании решения контактной задачи (см. 51) при действии на подшипник осевой нагрузки А, когда Д/ sin а 1 с П / 1 [c.458]

В инженерной практике сжатые стержни рассчитывают так же, как и растянутые, но допускаемые напряжения снижают в зависимости от величины гибкости стержня. Расчетную формулу для сжатых стержней записывают в следующем виде [c.217]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Между тем подход Мора, давая основы для расчета, не закрывает проблему. Если обнаруживаются погрешности, то всегда имеется принципиальная возможность внести в теорию дополнительные уточнения. Так, если в дальнейшем удастся провес ги испытания образцов в области положительных значений Oj и а,, то можно будет аппрокси-мировать предельную огибающую Мора уже не прямой, а некоторой кривой. В расчетную формулу в этом случае войдут не только характеристики. материала при растяжении и сжатии, но и некоторые новые показатели, найденные в результате дополнительных испытаний. [c.90]

Этап 2. Выбор соответствующих расчетных формул уравнений для определения разрывных напряжений, напряжений среза, сжатия, сложных напряжений и т. д. [c.175]

Многие элементы строительных конструкций (колонны, стойки, опоры) находятся под воздействием сжимающих сил, приложенных не в центре тяжести сечения. На рис. 12.9 показана колонна, на которую опирается балка перекрытия. Как видно, сила действует по отношению к оси колонны с эксцентриситетом е и, таким образом, в произвольном сечении а —а колонны наряду с продольной силой N=—P возникает изгибающий момент, величина которого равна Ре. Внецентренное растяжение (сжатие) стержня представляет такой вид деформирования, при котором равнодействующие внешних сил действуют вдоль прямой, параллельной оси стержня. В дальнейшем будем рассматривать главным образом задачи внецентренного сжатия. При внецентренном растяжении во всех приводимых расчетных формулах следует изменить знак перед силой Р на противоположный. [c.243]

Цилиндрический виброизолятор (рис. 18). Сжатие. Действует сила Р . Расчетные формулы даны в табл 10. [c.205]

Одноврёменное действие кручения п растяжения или сжатия встречается, в частности, прп расчете винтов и болтов. Распределение напряженип у точки, взятой на поверхности скручиваемого и растягиваемого или сжимаемого вала, ничем., не отличается от распределения напряжений в случае кручения н изгиба, так как и при изгибе получаются нормальные напряжения растяжения и сжатия. Поэтому расчетные формулы (243) и (248) [c.318]

На чертежах спиральных пружин изображают элементы закрепления, а на чертежах тарельчатых пружин — схему расположения пружин в пакете, с указанием зависимости между силой и деформацией для всего пакета. Методика определения размеров цилиндрических пружин сжатия и растяжения, обозначения и расчетные формулы гтриведены в ГОСТ 13764—68 — 13776-68. [c.127]

Здесь кратко рассмотрены некоторые расчетные формулы винтовых пружин растяжения (рис. 2.47, а) и сжатия (рис. 2.47, б). Эти пружины можно рассматривать как пространственно изогнутые брусья. Они характеризуются следующими параметрами диаметром проволоки (1, из которой навита пружина, средним диаметром витка О, т. е. днаметрохм винтовой линии, образуемой осью проволоки, числом витков 1 и углом подъема витков а. Винтовые пружины растяжения навиваются без просветов между вятками, пружины сжатия — с просветами. [c.190]

Это будет расчетная формула для истечения через щитовое отверстие на требие водо-сл1ива практического профиля. Полученная формула применима и в случае незатоплен-ного истечения через щитовое отверстие перед перепадем, если оно протекает с устранением сжатия по дну (рис. 26-1,6). [c.273]

При неэатопленном водосливе практического профиля уровень нижнего бьефа лежит ниже гребня водослива (рис. 9.5, а), т. е. кб<Р. Расход через незатопленный водослив практического профиля находят по общей формуле водосливов (9.1) с учетом влияния скорости подхода vo и бокового сжатия потока (5>Ь), так как на практике подводящее русло у водосливных плотин обычно имеет неправильное сечение с неправильным распространением скоростей. Влияние скорости подхода учитывается путем коррекции напора Я на величину скоростного напора скорости подхода. Учет влияния бокового сжатия потока осуществляется введением поправочного коэффициента е на сжатие струи. С учетом сказанного расчетная формула для определения расхода через незатопленный водослив практического профиля имеет вид [c.109]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

Пиевмогидравлические приводы. Принцип действия пневмогидрав-лического привода с преобразователем давления прямого действия основан на непосредственном преобразовании низкого давления сжатого воздуха в высокое давление жидкости. Расчетные формулы для определения параметров этого привода приведены в табл. 33. [c.230]

Данная глава предназначена для читателей, заинтересованных более в освоении и использовании методики, нежели в глубоком исследовании ее математических и физических основ. Поэтому цепь доказательств, связывающих основные законы природы с расчетными формулами скорости массопереноса, должна быть по возможности короткой. В некоторых узловых точках лучше использовать сжатое, но правдоподобное доказательство, нежели длинное, хотя и более точное. При выборе примеров, поясняющих предложенные методики, мы руководствовались соображениями практической значимости, отнрсительной простоты и наглядности и не стремились освещать малозначительные детали. [c.32]

В качестве условного измерителя прочности корпуса при сжатии его льдом Шимапский рекомендует принять наибольшую разрушаемую толщину последнего, для оценки которой им предложены простые расчетные формулы и вспомогательная таблица. Известная условность расчета, вызванная исходными допущениями, не снижает ценности измерителя как критерия, позволяющего сопоставить прочность рассматриваемого судна с прочностью судна-прототипа, ледовая прочность которого известна по опыту эксплуатации в ледовых условиях плавания . Аналогичным образом вводятся условные измерители прочности корпуса при ударной нагрузке, условные измерители прочности кронштейнов гребных валов и т. п. Во всех случаях эти измерители позволяют на рациональной основе обобщить опыт плавания в различных условиях морской обстановки и на этой базе оценить соответствующие качества вновь проектируемых кораблей. [c.160]

Призматический йиброизолятор (рнс. 20). Сжатие Действует сила Pg. Расчетные формулы даны в табл 12. [c.207]

Приведенные расчетные формулы для простейших и наиболее распространенных в вибромашинах резиновых УЭ пригодны для указанных видов нагружения. В тех случаях, когда нагрузка является комбинацией нескольких простейших видов нагружения, их элементарное суммирование возможно только при малых деформациях (е 0,1). Например УЭ, который состоит из двух косоразмещенных призматических виброизоляторов (рис. 24), при сжатии будет иметь жесткость [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...