Импульсы — Номинальные значения

Bon — номинальное значение остаточной индукции (от предшествующего импульса) блл --номинальное значение максимальной индукции во время очередного импульса. [c.52]

Предназначен для бесконтактного реверсивного управления трехфазным асинхронным электродвигателем с короткозамкнутым ротором электрических исполнительных механизмов. Входное сопротивление — не менее 450 Ом. Номинальное напряжение питания — трехфазная сеть 380/220 В. Потребляемая мощность 20 Вт. Номинальное значение напряжения импульса управления 24 В постоянного тока. Диапазон коммутируемой мощности от О до 1,1 кВт. Имеет источник для дистанционного управления напряжением 24 В постоянного тока [c.779]

Система управления предусматривает возможность изменения частоты импульсов, вырабатываемых генератором, с помощью ручного управления. Обычно такая регулировка производится во время настройки станка и это дает возможность при использовании одной и той же программы менять величину подачи в пределах от 0,25 до 1,25 номинального значения. [c.312]

Рассмотрим принципиальную электрическую схему привода крана К-67 (рис. 42). Генератор (рис. 42, а) выполнен по схеме. самовозбуждения через встроенный блок 1 кремниевых выпрямителей. Первоначальный импульс возбуждения подается в генератор от аккумуляторной батареи базового автомобиля. От выпрямителя постоянный ток поступает к обмотке возбуждения ротора генератора, увеличивая магнитный поток ротора 2 и повышая до номинального значения напряжения основной обмотки 3 статора. [c.75]

В наладочном режиме включается реле наладки PH, соединяя коллектор триода Я Г (ЯГ5) непосредственно с базой триода ЯГз (ЯГв). При этом положительный импульс, возникающий на коллекторе триода ЯГ (ПГ ) при размыкании контактов датчика, воздействует на базу триода ЯГ3 (ЯГв) и возвращает схему в исходное состояние. Быстродействующее полупроводниковое реле обеспечивает нормальную работу при температуре окружающей среды до 45-4-50° С. Оно имеет следующие технические данные напряжение на разомкнутых контактах датчика 2-ьЗ в минимальная длительность входного сигнала 20 мксек номинальный ток через контакты датчика 150 мка номинальное напряжение питания 127 в (50 гц) колебание напряжения питания —15- + 10% от номинального значения. [c.290]

Эксплуатация генератора имеет некоторые особенности. Перед пуском необходимо проверить правильность положения щеток на коммутаторе. В новой мащине это определяется метками на траверсе и в щите. Если машина устанавливается после ремонта, правильность положения щеток необходимо проверить по осциллографу, для чего генератор разворачивается до номинальной скорости, на зажимы якоря включается катодный осциллограф и в обмотку возбуждения подается небольшое напряжение. При правильном положении щеток импульс напряжения на экране осциллографа получается симметричным и зона коммутации, характеризуемая на осциллограмме перегибом в кривой импульса, находится посередине паузы или несколько сдвинута по направлению вращения. После этого доводят ток возбуждения до номинального значения и нагружают машину на чисто активное сопротивление. Если при этом возникает искрение и зона коммутации выходит за пределы паузы, необходимо щетки сдвинуть таким образом, чтобы коммутация происходила в момент минимального значения тока. В машинах типа МГИ-2, не имеющих межполюсных магнитных экранов, сдвиг щеток в сторону вращения улучшает коммутацию при нагрузке, но при этом возникает искрение при холостом ходе. Щетки можно устанавливать, сдвигая их по вращению при холостом ходе на максимально допустимую по условиям коммутации величину. Тогда при постепенной нагрузке машины искрение начнет ослабевать, при определенной нагрузке исчезнет совсем, а при дальнейшем увеличении нагрузки появится снова. Величина допустимой нагрузки будет определяться искрением при данном положении щеток. При отсутствии осциллографа щетки могут быть выставлены приближенно, для чего устанавливают их таким образом, чтобы при нахождении щели паза якоря под серединой полюса щетки находились посередине сегмента или были слегка сдвинуты по вращению (на одну-две коллекторные пластины). После этого устанавливают щетки согласно предыдущему. Установка нейтрали при помощи нулевого вольтметра здесь невозможна вследствие значительной величины паузы и зависимости напряжения от положения якоря относительно полюсов. [c.128]

Частота входящих импульсов тока не должна отличаться более чем на 10 гц от номинального значения. Измеренная величина импульсного коэфициента должна заключаться в пределах от 1,3 до 1,9. [c.796]

Дозатор (фиг. 104) допускает длительную работу при напряжении питающей сети от 0,85 до 1,1 номинального значения. Для создания выдержки используется процесс заряда конденсатора через сопротивление. В дозаторе имеется две зарядные цепочки с общим переменным сопротивлением. Одна зарядная цепочка определяет выдержку времени на включение контактов, другая — на отключение. Благодаря общему сопротивлению при увеличении одной из выдержек вторая уменьшается. В схеме предусмотрен тумблер 1, при помощи которого прекращается работа всего регулирующего механизма. Две сигнальные лампы 3 загораются и гаснут соответственно времени включающего импульса и паузы. Длительность включающего импульса регулируется рукояткой потенциометра 2. [c.123]

При сварке неплавящимся электродом в среде защитного газа сварочная дуга возбуждается импульсом тока, который в 4—8 раз превыщает установившееся номинальное значение сварочного тока. В связи с такими перегрузками полупроводниковые диоды, применяемые в сварочных выпрямителях, должны легко выдерживать перегрузки по току и иметь радиатор цлц отвода выделяемой теплоты. [c.55]

При отклонении массы изделия от номинального значения, происходит перемещение коромысла в вертикальной плоскости. Управляющий элемент перемещается в зазоре индикатора рассогласования, который вырабатывает сигнал, поступающий на усилитель. Выходной сигнал усилителя в виде тока протекает по обмотке рамки магнитоэлектрического датчика 7, где преобразуется в механическое усилие. Это усилие через рычажную систему 5 уравновешивает усилие от массы контролируемого изделия, а ток, протекающий через нагрузочное сопротивление 4, пропорционален этой массе. Падение напряжения на нагрузке преобразуется преобразователем 3 в количество импульсов, которые затем подсчитываются счетчиком 2. Работа реле 1 и исполнительных механизмов /—IV аналогична предыдущему варианту. [c.125]

Точка пересечения реализовавшейся траектории с картинной плоскостью определяет условия движения КА относительно планеты на этапе наибольшего сближения. Две координаты точки пересечения являются теми двумя корректируемыми параметрами, которые стремятся свести к номинальным значениям с заданной точностью. Оставшийся свободный параметр трехкомпонентной коррекции может быть использован, например, для минимизации величины корректирующего импульса скорости или для минимизации суммарной ошибки коррекции. Иногда свободный параметр используют для коррекции времени достижения картинной плоскости, чтобы обеспечить условия наблюдаемости с наземных измерительных комплексов. [c.426]

Останов. Останов двигателя характеризуется несколькими параметрами. Одним из них является время останова. Это время с момента подачи команды на останов и до полного прекращения горения и опорожнения объема камеры от газообразных продуктов. Другим важным параметром является импульс последействия, т.е. импульс тяги, создаваемый на режиме останова и его так называемый разброс. Последним назьшается отклонение Импульса последействия от его среднего - номинального значения, вызываемого различием условий работы двигателя. [c.66]

Все параметры двигателя связаны между собой, и разброс характеристик его агрегатов приводит к отклонениям в режиме работы двигателя, т. е. к отклонению от номинальных значений тяги, удельного импульса тяги и соотношения компонентов топлива. В результате возникают дополнительные возмущения, действующие на ракету, а двигатель может выйти из заданного диапазона работы, что, в свою очередь, приведет к аварии. [c.36]

При эрозии сопла вследствие неравномерности уноса материала может возникать значительная шероховатость поверхности. Это приводит к дополнительным потерям удельного импульса тяги из-за трения. Согласно экспериментальным данным [33 ] эти потери могут составлять 0,5—1,0% номинального значения. [c.160]

При расчете отклонений удельного импульса тяги б/у принято, что отклонение коэффициента соотношения компонентов К в любую сторону от номинального значения вызывает уменьшение импульса это равносильно предположению о том, что номинальный режим соответствует максимальной величине /у. [c.209]

В результате действия внешних и внутренних возмущений параметры работы ЖРД могут достаточно существенно отклониться от номинальных значений, что может привести к изменению удельного импульса и соотношения компонентов, т. е. к ухудшению его энергетических характеристик и характеристик летательного аппарата. Кроме того, из-за указанных отклонений параметры ЖРД могут выйти из диапазонов, в которых он отработан, что может явиться причиной развития неисправностей (прогаров камеры сгорания из-за недостаточного охлаждения, высокочастотных колебаний и т. д.). [c.18]

Измеряемые величины напряжение постоянного тока (пределы измерения 1 В, 10 В, 100 В и 1 кВ) напряжение переменного тока (пределы измерения 10 В, 100 В и 1 к В) в диапазоне частот 30— 20 000 Гц число импульсов (до 1199) в диапазоне частот О—100 кГц, Погрешность измерения напряжения постоянного тока н всех пределах измерения не превышает 0,5% номинального значения шкалы. [c.42]

Основными дестабилизирующими факторами, вызывающими от кл( нение шага 5 каретки от его номинального значения, являются изменение коэффициента трения на длине контакта пластины вибродвигателя с кареткой и изменение амплитуды колебаний пластины в результате изменения длительности импульса питания и резонансной частоты этого двигателя. [c.68]

Для определения вероятности обратных перекрытий необходимо знать опасные значения параметров молнии (максимальные значения импульса тока и его крутизны) для изоляции оборудования подстанции данного номинального напряжения. Для этого строятся вольт-амперные характеристики заземлителя Ui=f l), т. е. зависимости потенциала на заземлителе в момент максимального значения импульса тока от максимального аначения этого тока, при разных длительностях его фронта. Эти вольт-амперные характеристики заземлите-152 [c.152]

Номинальные токи (средние значения) в 1 а скважности импульсов от 1,5 до 5 [c.297]

За время нарастания прямоугольного импульса принимают время, в течение которого значение амплитуды увеличивается от 10 до 90% номинальной величины. [c.54]

Изожоиы — Характеристики 365 Импульсы — Номинальные значения амплитуд 23 [c.482]

Задающие импульсы постоянной чатоты fr формирует генератор Г. Он же производит плавное снижение частоты до минимального значения при задании команды торможения или до нуля — при аварийном торможении. Если в следующем кадре торможение не задано, то после запрограммированного торможения происходит автоматическое увеличение частоты до номинального значения. [c.167]

На рис. 145 показана схема проверки штриховых шкал обрабатывающих станков с помощью лазерного интерферометра. При перемещении сканирующей головки 3 относительно измеряемой шкалы 4 генерируется последовательность импульсов, соответствующих действительным значениям измеряемых штриховых делений и их номинальным значениям, полученным с помощью интерферометра 1. Погрешность делений шкалы определяется по фазовому смещению импульсов, а последущий автоматизированный процесс обработки данных позволяет оценить систематическую и случайную составляющую погрешности. [c.246]

Для подстройки частоты излучения лазерного передатчика 1 использовалась его непрерывная составляющая, генерируемая в промежутках длительностью 1 с между соседними импульсами. С помощью светоделительной пластины из Na l часть выходного излучения передатчика ответвлялась на фотодетектор устройства подстройки частоты 11, где смешивалась с излучением гетеродина. Частотный дискриминатор формировал сигнал рассогласования, пропорциональный разности между фактическим значением промежуточной частоты и ее номинальным значением. Этот сигнал усиливался и в виде отрицательной обратной связи подавался на пьезокорректор передатчика, подстраивая нужным образом частоту его непрерывного излучения. Для того, чтобы мощный импульс излучения передатчика не повредил фотодетектор, был введен аттенюатор 5, имевший коэффициент ослабления 60 дБ. Аттенюатор представлял собой несколько последовательно расположенных пластин из Сар2. [c.246]

Сформированное триггером импульсное напряжение управляет работой измерительного блока, в котором при закрытых триодах и Га емкость С заряжается от источника через триод до напряжения Е (/). Режим насыщения триода легко обеспечивается соответствующим выбором сопротивления что обусловливает малую величину постоянной времени зарядной цепи. Ток заряда протекает по сопротивлению нагрузки разряд емкости С происходит через сопротивление и триод Т , принудительно открытый импульсами измеряемой частоты. Смена диапазонов частотомера производится переключением емкости С. Конденсаторы и Сз предназначены для выделения средней составляющей напряжения на сопротивлении нагрузки и реохорда. Установка указателя потенциометра на нулевую и конечную отметки шкалы осуществляется с помощью сопротивлений R и 7 соответственно. Частотомер был выполнен на базе уравновешенного потенциометра ЭППВ-26 и его испытания показали, что основная приведенная погрешность измерения частоты не превышает паспортной погрешности потенциометра ( 0,5%), а дополнительные погрешности, вызванные изменением температуры окружающей среды от О до 70° С и напряжения питания от —15 до +10% номинального значения, не превышают 0,1%. [c.246]

Работой каждого дозатора управляет самостойтельйый электронный регулятор, осуществляющий заданное соотношение между расходами обрабатываемой воды и реагента. Исполнительный механизм перемещает ползунок реостата, изменяющего ток в цепи возбуждения электродвигателя глубина регулирования по числу оборотов от 1 до /з номинального значения. Обратный импульс берется обычно по положению исполнительного механизма, приближенно определяющему расход реагента. Такая индивидуальная схема более гибка в эксплуатации, но зато более сложна и дорога. [c.19]

Источники серии ВСВУ предназначены для автоматической сварки неплавящимся электродом как в непрерывном, так и в импульсном режиме изделий из обычных, коррозионно-стойких и жаропрочных сталей, а также титановых сплавов. Структурная схема источников питания серии ВСВУ (рис. 86) по сравнению со структурной схемой источников серии ВСВ имеет два дополнительных блока — осциллятор О и триггерный блок ТБ с сохранением обратных связей, что расширяет технологические возможности источников серии ВСВУ. Осциллятор С предназначен для возбуждения сварочной дуги бесконтактным способом. Триггерный блок ТБ формирует импульсы заданной амплитуды. и скважности, частота следования которых кратна частоте напряжения сети. Сформированные импульсы поступают в блоки БРТ и БФИ, обеспечивающие управление импульсным режимом работы выпрямителя В и регулирование тока дежурной дуги. Источники серии ВСВУ обеспечивают стабилизацию сварочного тока в пределах 2,5 % /свном при изменениях напряжения сети 10 %, длины дуги в диапазоне 0,5—6 мм и температуры окружающей среды в диапазоне 5—35 °С плавное регулирование тока дежурной дуги в импульсном режиме в диапазоне 2—30 % номинального значения сварочного тока модуляцию формы импульсов от прямоугольной до треугольной. Изменение формы импульса влияет на скорость нарастания сварочного тока. Техническая характеристика источников серии ВСВУ приведена в табл. 13. [c.102]

Прн отклонении выходного напряжения стабилизатора от номинального значения изменяется ток в обмотке управления магнитного усилителя. Это вызывает изменение фазового сдвига выходного напряжения ведомого генератора н, как следствие, такое изменение соотношения длительности импульсов включающего и запирающего выпрямителей на входе регулирующего элемента, что выходное напряжение стабилизатора сохраняется неизменным с аа дайной точностью. Диод Д14 — коммутирующий. Выходное напряжение стабилизатора сглаживается фнльтром Др4у С15.,.С24. [c.123]

Стабильность параметров нелинейных шунтов определяется режимом тренировки и последующим режимом работы. Например, из рис. 4 видно, что изменение тока у образцов, прощедших импульсную тренировку и продолжающих работать в импульсном режиме, составляет 4-1—3%. При простом хранении образцов у них происходит уменьщение номинального тока на 5—10% от значения тока, которое они имели после тренировки. Несколько импульсов перегрузки устраняют это изменение тока. Если образцы включены на постоянное напряжение, равное номинальному, но не испытывают импульсную перегрузку, то уменьшение тока составляет 2—5%. [c.56]

Схема е характерна для генераторных установок с номинальным напряжением 28 В. В этой схеме обмотка возбуждения 2 включена на среднюю точку обмотки статора генератора, т.е. напряжение питания в 2 раза меньше, чем напряжение генератора При этом в 2 раза снижаются и значения импульсов напряжения, возникаюшдх при работе генераторной установки, что благоприятно сказывается на надежности работы полупроводниковых элементов регулятора напряжения. Резистор служит для тех же целей, что и контрольная лампа в схеме д, т.е. гарантированно обеспечивает возбуждение генератора. [c.19]

Остановка в типовой схеме осуществляется через реле остановки РО, на котором собираются все остановочные импульсы от кнопок ЯОх, от реле аварии РА , от реле автоматического пуска РАП1. После получения импульса реле РО самоблокируется контактами РО . В дальнейшем происходит выключение нагрузки контактами РО и охлаждение двигателя на холостом ходу до некоторого значения температуры воды в соответствии с уставкой температурного реле 4РТ. Это-происходит на номинальных оборотах или на малых оборотах путем вывода с помощью реле РУМ регулятора на минимальный затяг пружины, после чего подается импульс на рабочее стон-устройство ЭСУ. При нормальной остановке осуществляется также страховка двигателя с помощью аварийного стоп-устройства, которое вступает в действие после определенной выдержки времени (реле ШРВ), в случае если двигатель, не будет остановлен рабочим стоп-устройством. [c.482]

В установках с повышенным напряжением тиристоры (как и неуправляемые диоды) соединяют последовательно, принимая меры для выравнивания напряжения между отдельными приборами (включением шунтирующих активных и активно-емкостных делителей). Подачу импульсов управления в этих случаях осуществляют от выходного импульсного трансформатора через вторичные обмотки, отдельные для каждого тиристора. Под номинальным током понимается среднее значение тока полусинусоидальной формы, протекающего через тиристор при его включении в однопульсовую схему на активную нагрузку и угле проводимости 180° эл. Согласно ГОСТу тиристоры классифицируются по предельному току, представляющему среднее значение полусинусоидаль-ного тока при активной нагрузке, при заданной допустимой температуре корпуса и р — п — р — п структуры. [c.148]

Основными характеристиками магнитонасыщенных генераторов импульсов, выполненных на базе амплистата постоянного тока, являются скважность тока нагрузки q, кратность регулирования тока нагрузки и кратность тока короткого замыкания по отношению к номинальному току. Магнитный усилитель в схеме генератора применяется как источник импульсов, и такие его характеристики, как коэффициент усиления и быстродействие, практически не имеют значения. Меняя ток подмагничивания (ток управления), изменяют угол насыщения а и тем самым изменяют величину среднего тока и скважность. Если напряжение питания синусоидальное, то средняя величина выходного напряжения на нагрузке [c.114]

Схема рис. 13.19, е характерна для генераторных установок с номинальным напряжением 28 В. В этой схеме обмотка возбуждения включена на среднюю точку обмотки статора генератора, т. е. питается напряжением, вдвое меньшим, чем напряжение генератора. При этом вдвое снижаются, и значения импульсов напряжения, воз-никаюших при работе генераторной установки, что благоприятно сказывается на надежности работы полупроводниковых эле.ментов регулятора напряже- [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...