Расчет конструкций прокатных

КОРОЛЕВ А. А. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатные цехов Учебник для вузов.—2-е изд., перераб. и доп.—М. Металлургия, 1985 (I кв.).—40 л.—В пер. 1 р. 80 к. 2704030000 [c.29]

Во втором.издании (первое —в 1969 г.) изложены теория расчета и методика анализа конструкций машин и механизмов современных прокатных станов. Приведены назначение, классификация и конструкция основного оборудования и прокатных цехов. Даны примеры расчета основных параметров и механизмов машин, а также конструктивных решений по снижению их массы. [c.29]

На практике нередко бывает необходимо экспериментально исследовать деформацию и напряжение конструкции, теоретический расчет которой затруднителен или невозможен. На рис. 186 показана схема передвижного сварного стенда для испытания моделей изгибающим моментом до ОТм и крутящим моментом до 5 Тм, изготовленного из стальных двутавровых прокатных балок № 18. [c.277]

При использовании неприводных конвейеров возможно создать склады подвижного хранения. Приводные роликовые конвейеры на отдельных участках прокатного производства считают единственно возможным транспортным средством. Для совершенствования конструкции и методов расчета необходимы комплексные исследования с учетом податливости оси и ролика, точности изготовления, монтажа и применения современных материалов. [c.219]

Следовательно, при расчете по допускаемым нагрузкам грузоподъемность балки прямоугольного сечения в 1,5 раза больше, чем при расчете по допускаемым напряжениям (при условии равенства коэффициентов запаса, принимаемых в обоих методах расчета). Для других типов сечения также получается повышение грузоподъемности (или экономия в весе конструкции) при переходе к расчету по предельному состоянию, но для прокатных профилей (двутавров, швеллеров) она будет значительно меньше, чем для прямоугольного сечения. [c.225]

В принципе расчет таких балок не отличается от расчета прокатных двутавровых балок, но имеет некоторые свои особенности, подробно излагаемые в курсе металлических конструкций. [c.197]

Расчет фундаментов как под основное, так и под вспомогательное оборудование сводится к поверке прочности конструкции при действии местных нагрузок и к определению статического давления на грунт. Коэффициент а снижения нормативного давления принимается равным единице. Динамический расчет фундаментов под приводные двигатели производится только тогда, когда они отделены от всех остальных фундаментов. Детальные указания по конструированию фундаментов под прокатное оборудование содержатся в действующих нормах. [c.113]

С созданием новых, более мощных турбин, генераторов, прессов, прокатных станов и других машин и агрегатов растет потребность в выпуске кранов большой грузоподъемности. Новый ряд грузоподъемностей (по ГОСТу 1575—61) предусматривает выпуск кранов грузоподъемностью до 1000 т. Очевидно, что при расчете кранов такой большой грузоподъемности особенно важно применять наиболее точные методы расчета, основанные на результатах теоретических и экспериментальных исследований и отражающие особенности конструкции и действительную работу механизмов и металлоконструкций. [c.312]

Если эксплуатация конструкций, работающих на растяжение, возможна и после достижения металлом предела текучести, за нормативное сопротивление прокатной стали растяжению принимается наименьшее значение временного сопротивления разрыву Овр, установленное соответствующими ГОСТами или Техническими условиями (например, при расчете на внутреннее давление стальных трубопроводов, цилиндрических емкостей и т. п.). [c.62]

Вторым критерием работоспособности служит прочность винта, работающего в подавляющем большинстве случаев на сжатие и кручение, в некоторых конструкциях винт дополнительно испытывает изгиб. Напряжения, возникающие в. винте домкрата, пресса, нажимном винте прокатного стана, в винте механизма изменения вылета стрелы крана, как правило, характеризуются сравнительно небольшим числом циклов за весь срок службы, что дает право вести расчет этих винтов на статическую прочность. Этот расчет выполняют по опасной точке, применяя одну из гипотез пластичности (третью или четвертую гипотезы прочности). В случаях, когда число циклов нагружения винта [c.341]

В решетчатых конструкциях легкого, среднего и тяжелого типов (из прокатных профилей) при определении продольного размера предусматривают припуск из расчета 1 мм на каждый поперечный стык и 0,3—0,5 мм на каждый узел. Для конструкций тяжелого типа припуск на усадку в узлах может быть снижен до 0,15—0,2 мм. [c.262]

Применение сварки в изготовлении подъемно-транспортных машин (ПТМ) привело к заметному изменению геометрических форм конструкций, созданию новых методов расчета как конструкций в целом, так и отдельных сварных элементов и узлов. Широко внедряются конструкции коробчатого, оболочкового и сложных сечений, составленные из листовых элементов. Они оказываются часто экономичнее решетчатых и проще в изготовлении. В решетчатых конструкциях используют замкнутые трубчатые, в том числе гнутые сварные профили, вместо традиционных прокатных швеллеров и углового профиля. Несмотря на многообразие видов подъемнотранспортных машин, работа их металлических конструкций имеет много общего. Это позволяет использовать единые принципы расчета, проектирования и оценки прочности элементов и соединений. Опыт эксплуатации крановых сварных металлоконструкций показывает, что определяющим фактором, от которого зависит их надежность, является выносливость. [c.235]

Принято считать, что в сварных конструкциях нз материалов, обладающих достаточиоб пластичиостью, остаточные напряжения при сварке не оказывают влияния иа прочность и их ие следует учитывать при проектировании. Остаточные напряжения не сказываются на несущей способности, если сварные изделия и в дальнейшем не теряют своих пластических свойств. Можно констатировать, что в большинстве случаев численный учет остаточных напряжений не имеет практического смысла, так как их огромные величины способны дезориентировать проектировщика. Всегда имеют место зоны, где остаточные наприжения оказываются выше допускаемых. Сумма остаточных напряжений и напряжений от основных нагрузок окажется недопустимо большой. Приходится полагаться на большой мировой опыт эксплуатации ие только сварных, но и литых, прокатных и других конструкций, имеющих большие остаточные напряжеиня, ие учитываемых при расчетах прочности [22]. [c.362]

Не всегда проста осушка металлической поверхности под окраску, в особенности конструкций на открытом воздухе в условиях влажной атмосферы. Большую важность имеет также удаление окалины, которое может представлять определенную трудность. Подвергавшаяся горячей прокатке сталь почти всегда имеет очень плотно сцепленную окалину, которая может остаться даже после травления в конце процесса изготовления сортамента. Окалина будет поглощать влагу, вызывая ухудшение сцепления слоя краски, который будет отлущиваться при взаимодействии окалины с водой, сопровождающемся увеличением объема. Кроме того, окалина на стали состоит из окислов, обладающих известной электронной проводимостью, а поэтому функционирующих в качестве достаточно эффективных катодов, способных стимулировать коррозию на обнаженной части поверхности. В местах поглощения влаги возникают местные гальванические элементы и начинается питтинг. Невзирая на значительные затраты ручного труда, необходимо с особой тщательностью удалять окалину. Для этого чаще всего применяют пескоструйную обработку, обработку струей ингибированной воды высокого давления, а также очистку пламенем. При очистке последним способом окалина после обезжиривания быстро нагревается с таким расчетом, чтобы она в результате сильного расширения при нагревании отслоилась от нижележащего сравнительно холодного металла. Затем без промедления наносится защитное покрытие. Часто используется также выветривание, при котором неокрашенная конструкция выдерживается до шести месяцев на открытом воздухе. Прокатная окалина подвергается изменениям размеров и отслаивается. При этом значительно облегчается последующее ее механическое удаление. Большое значение придается полному удалению окалины. Это наиболее важная операция при окраске, поскольку хорошая подготовка поверхности в сочетании с плохой окраской предпочтительней плохой подготовки при хорошей окраске. [c.158]

Допускаемые напряжения для прокатных сталей, отливок из углеродистой стали и для элементов конструкций из алюминиевого сплава АМгб приведены в табл. 1.5.19, 1.5.20 и 1.5.21. Для расчета на устойчивость значения [а] из табл. 1.5.19 и 1.5.21 уменьшаются путем умножения на коэффициенты ф и фвн для сжимаемых (сМ. табл. III.1.8) и фв (IIL1.91) для изгибаемых элементов. Допускаемые напряжения для сварных швов и для заклепочных [c.179]

Пояса сварных балок состоят только из листов, Наиболее целесообразна конструкция с одним поясным листом, толщина которого не должна превышать 50 мм для балок из углеродистых и 40 мм — из низколегированных сталей во избежание хрупких разрушен41Й [0.51, 33, 44, 89]. На рис. ГП.1.7, а— приведены соотношения размеров злементов сжатых поясов сварных и кле паных балок из условий их устойчивости (см. табл. П1.1.9). Для одностенчатых балок возможно также применение для поясов прокатных тавров 140], между котьрыми вваривается вертикальный лист. В поясах клепаных балок рекомендуется, чтобы площадь поясных уголков составляла не менее 30 % от площади пояса. Толщину уголков желательно принимать не меньшей, чем толщина стенок. Ширина полок уголков 0,Ш, где h — высота балки, см. Ширина поясных листов назначается с таким расчетом чтобы они перекрывали поясные уголки не менее чем на 10 мм с каждой стороны. Количество поясных листов следует брать возможно меньшим (1—3). [c.349]

Согласно строительным нормам расчета стальньих конструкций при расчете разрезных балок, закрепленных от потери устойчивости и несущих статическую нагрузку, момент сопротивления для балок из прокатных профилей (двутавров и швеллеров) принимается увеличенным на 15%, исходя из учета развития пластических деформаций. [c.13]

Ниже приведен расчет главной балки моста, по которой передвигается тельфер. Балка выполнена из двутаврового прокатного профиля и по концам опирается на концевые сварные балки коробчатого сечения. Расчет этих балок аналогичен рассмотренному выше для моста мостового крана. Конструкция выпалнена сварной из стали Ст. 3. [c.194]

Выбор того или иного типа муфты зависит от целого ряда факторов назначения, конструкции, условий работы, взаимного расположения в пространстве соединяемых валов. Для правильного выбора муфты с учетом характера работы машины расчет деталей муфты надо производить не по номинальному моменту Т, а по расчетному Тр Т = КТ, где Т — номинальный вращающий момент, Г = 9550 Р/п Н-м, К — коэффициент,динамичности или релсима работы, К=1. .. 1,5 для машин с небольшими разгоняемыми-массами и при спокойной нагрузке /С=1,5. .. 2 для машин со средними массами и при переменной нагрузке (поршневые компрессоры, строгальные станки) /С=2,5. .. 3 для машин с большими массами и ударными нагрузками (молоты, прокатные станы). [c.123]

Для назначения параметров рабочей клети и привода прокатного стана устанавливается влияние его конструкции на динамические нагрузки. Численные расчеты проведены на вычислительной машине для различных вариантов. Изменение жесткости Л1ШИН привода при прочих постоянных параметрах эквивалентно изменению собственной частоты системы. Необходимо учитывать возможность резонанса, чтобы избежать многократных перегрузок (табл. 8). Для четырехвалкового планетарного стана, когда Т = 0,07 сек и время обжатия равно 0,03 сек, собственную частоту системы следует выбирать в пределах 110—150 Мсек, что конструктивно достижимо. В этом случае коэффициент динамичности не превышает 1,2. При значительном декременте затухания б = = 0,4 4-0,5 увеличение жесткости системы является допустимым. [c.191]

Согласно нормам США [120] при расчете сварных соединений ал н1ниевых конструкций устанавливается ко-эффициент запаса относительно предела прочности, равный 2,2, и относительно предела текучести, равный 1,85 в гнутых профилях допускаемые напряжения снижаются по сравнению с прокатными. [c.533]

С целью получения минимальных отклонений от проектных форм и размеров, возникающих из-за сварочных деформаций и напряжений, следует отказаться от большого, часто неоправданного количества сварных швов с завышенными сечениями. Целесообразно в сварных конструкциях максимально использовать штампованные, гнутые, прессованные, прокатные профили. Сечения рабочих сварных швов следует назначать минимальными из условия расчета их на прочность. Надо помнить, что сварочные деформации и напряжения элемента будут тем меньше, чем меньше поперечные сечения его сварны.х швов. Следует избегать односторонних швов, заменяя их равнопрочными двусторонними. Это требование относится к угловым, тавровым и стыковым соединениям. [c.446]

Кузов электровоза ВЛЮ с несущей рамой охватывающего типа представляет собой две одинаковые секции, соединенные между собой автосцепкой СА-3. Секции объединены между собой переходным мостиком, закрытым брезентовым мехом. Каждая секция опирается на тележки восемью боковыми опорами. Передача силы тяги от тележек на кузов осуществляется двумя шкворнями (по одному на тележку). Боковины кузова ВЛЮ охватывают раму тележки конструкция кузова сварная, изготовляется из прокатных профилей и листов углеродистой стали (Ст. 2 и Ст.З). Листы обшивки стен кузова изготовляют из стали, обеспечивающей штамповку зигов боковых листов. Конструкция кузова предусматривает предварительную сборку и сварку его крупных узлов рамы кузова, кабины, боковых стен, крыши и т. д. Секция кузова (рис. 56) состоит из рамы 15, кабины 18, боковых стенок 16 и крыши 17. Кабина имеет два лобовых окна 2 и четыре боковых окна, из которых два иезадвижных 4 и два задвижных окна 19. На боковой стенке кузова имеются задвижные 7 -и глухие окна 9. Вход в секцию электровоза осуществляется через две двери 6,. а переход из одной секции в другую — через торцовую дверь и переходные мостики, закрытые брезентовым суфле 75. На крыше имеются люки, закрытые крышками 12, 77, 10, 8. На лобовой стенке кабины размещаются прожектор 3 и два сигнальных фонаря 7. На крыше также расположены восемь люков песочниц 5. Секции соединены между собой НЕ тосцепкой 14 основным элементом кузова, несущим все виды нагрузок, является рама кузова. Она служит для размещения силового и вспомогательного оборудования, кузова, кабины машиниста. Стены, крыша, пол, кабина воспринимают часть нагрузок, но они при расчете рамы кузова не учитываются и идут в запас прочности. [c.57]

В табл. 8.6 приведены допускаемые напряжения 1сГгк > принимаемые при расчетах на выносливость (случай нагрузок 1, Я1=1,4) элементов стальных конструкций для асимметричных циклов со средними напряжениями сжатия и растяжения (характерными, например, для верхнего и нижнего поясов коробчатых главных балок) при значениях й=1ч-1,8. Для циклов со средними напряже-ниями сжатия допускаемые напряжения указаны для отношений 1/г. В табл. 8.7 даны допускаемые напряжения [а] для прокатных сталей, принимаемые при расчетах стальных конструкций на прочность (случай нагрузок II, я, 1=1,4), а в табл. 8.8—соответствующие допускаемые напряжения для сварных швов [сТдв] и [Тд ]. [c.241]

В прошедшем двадцатилетии проблема экономии стали решалась в основном путем замены клёпаных конструкций сварными, применения более точных методов оасчета и совершенствования принципиальных схем. В текущем двадцатилетии, поскольку указанные выше источники экономии почти полностью исчерпаны, решение этой проблемы должно идти новым путем с учетом вытеснения металлических конструкций сборнЫми же -яезобетонными расширения области применения стали повышенной и высокой прочности применения более эффективных и более экономичных сортаментов прокатных профилей внедрения алюминиевых сплавов разработки новых прогрессивных конструктивных форм зданий и сооружений и применения прогрессивных методов расчета сооружений. В основе этого пути лежат последние достижения строительной механики и теории пластичности, внедрение машинной техники расчета и учет действительной работы конструкций. [c.12]

Расчетные сопротивления прокатной стали растяжению для, конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения,металлом предела текучести (например, при-расчете на внутреннее давление трубопроводов, шаровых емкостей, цилиндрических емкостей с полушаровьши днищами при расчете тросов, канатов и т. п.),. устанавливаются специальными инструкциями в. соответствии с п. 4.19 II—А.10—б2СНиП. [c.61]

Вне рамки указаны стоимости основных материалов на 1 т стальных конструкций, не вошедшие в табл. 1 прейскуранта № 01—09 эти дополнения подсчитаны по методике и нормам, принятым в расчетах к прейскуранту в соответствии с ценами на прокатную сталь, действую.цими на 1 января 1961 г. (в частности, стоимость низколегированной стали марки 15ХСНД принята по ценам, введенным в действие с 1 января 1958 г.), и могут быть использованы прн расчетах экономического характера.. [c.563]

В справочнике приводятся марки сталей сортаменты прокатных, гнутых и сварных профилей основные положения по расчету стальных элемеятов и их соединений, конструктивные требования, нормали, рекомендации по применению типовых стальных конструкций, математические таблицы и правила построения разверток. В этом издании учтены изменения, происшедшие в нормативных документах (строительных нормах, государственных стандартах и пр.) ьа 1972—1975 гг. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...