Микропоры

Водород поглощается сталью н атомарном состоянии. При охлаждении сплава растворимость водорода уменьшается, и в молекулярной форме он накапливается с микропорах под высоким давлением, Таким образом, водород может стать причиной образования внутренних надрывов в металле (флокенов). [c.14]

Макро- и микропоры в окисной пленке Неравномерное распределение на поверхности металла вторичных продуктов коррозии Неравномерная деформация [c.189]

В чистых материалах, где отсутствуют включения, зарождение пор согласно имеющимся данным [211] начинается при фрагментации структуры материала, соответствующей весьма высокой пластической деформации у>в, и происходит по границам фрагментов (в зоне стыковки трех фрагментов). При х > Хн концентрация микропор быстро увеличивается. [c.113]

Статическая трещиностойкость. Страгивание макротрещины как при хрупком, так и при вязком разрушениях, происходит по механизму встречного роста, когда зародившиеся у вершины макротрещины, микротрещины (при хрупком разрушении) или микропоры (при вязком разрушении) объединяются с ней и тем самым осуществляется развитие трещины. [c.265]

Микропоры в защитной пленке. Металл в поре — анод [c.21]

Радиографический контроль. Контроль проникающим излучение.м используется для обнаружения микропор и трещин. Рентгеновские лучи или гамма-лучи проходят через испытуемый материал и фиксируются на фотопленку или экран дефектоскопа. [c.185]

Математическая модель процессов переноса в твердом теле при наличии микропор [c.254]

Выведем уравнение сохранения энергии, импульса н массы для сплошного реагирующего твердого тела, реагирующего тела при наличии микропор и реагирующего твердого тела при наличии макропор. [c.255]

Анализируя соотношение (6.4.14), заключаем, что в случае микропор при <г> I коэффициент поверхностной диффузии адсорбированных молекул может значительно превышать коэффициент объемной диффузии О а- Аналогичная ситуация реализуется и в случае, когда Та/та 1, т. е. при достаточно больших значениях температуры и Qa [c.260]

Кроме этого факта, результаты многочисленных экспериментов доказывают, что предельная до разрушения деформация зависит от степени развитости дефектов типа микропоры, микро- и макротрещины. В зависимости от условий деформирования и схемы напряженного состояния эти дефекты могут развиваться или залечиваться . Например, при испытании на растяжение образца, подвергнутого предварительному скручиванию, обнаруживается снижение разрушающего напряжения и [c.447]

Период накопления дефектов и пластического разрыхления с образованием микропор и микротрещин — наиболее продолжительный период деформирования до образования трещины Гриффитса критических размеров. Этому периоду соответствует деформация еь Второй период деформирования, связанный с распространением трещины,— менее продолжителен во времени. Он характеризуется величиной eii=8p—61, где ер — деформация в момент разрушения. Распространение трещины Гриффитса происходит с большими скоростями и величина 8ц не успевает накопиться, так что ej>sn и можно принять, что Ер Б1, т. е. деформация разрушения определяется первым периодом. [c.521]

Из этих данных видно, что вода способна по размерам своих молекул проникнуть в микропоры, если ей не будут препятствовать водоотталкивающие силы. [c.41]

Пропиточные компаунды применяют для заполнения микропор н капилляров в волокнистой изоляции, для заполнения промежутков между конструктивными элементами изделий и узлов. Обычно пропитку производят под вакуумом и при повышенном давлении, комбинированным циклическим воздействием вакуума и давления. Пропиточные компаунды должны удовлетворять следующим требованиям [c.122]

Межкристаллитная коррозия дюралюминия (около 4—5% Си 0,5—1,75% Mg, по 0,5% Si, Мп и Fe, ост. AI), согласно работам А. И. Голубева, связана с разрушением образующегося при распаде твердого раствора (в виде более или менее непрерывной цепочки на границах зерен) интерметаллического соединения uAla в тех случаях, когда процесс коррозии сопровождается выделением водорода. В этих случаях на включениях uAla и зернах твердого раствора не образуется кроющая пленка продуктов коррозии, которая обычно (при кислородной деполяризации) препятствует коррозии включений uAla, а следовательно, и развитию межкристаллитной коррозии. Первоначальными очагами выделения водорода и возникновения межкристаллитной коррозии являются, по данным С. Е. Павлова и С. М. Амбарцумяна, межкристаллитные микропоры на поверхности сплава. Поэтому в качестве одного из наиболее эффективных путей борьбы с межкристаллитной коррозией алюминиевых сплавов, содержащих медь, рекомендуется уплотнение структуры металла. [c.420]

Следует также отметить, что на продольных шлифах были обнаружены микронесплошности (рис. 2.17,а), которые имеют порообразный вид и могут быть характеризованы как вязкие микротрещины. По всей видимости, происхождение этих микросплошностей связано либо с зарождением и последующим ростом микропор, либо с теми зародившимися острыми микротрещинами, для которых не выполнено условие страгивания, т. е. в вершине которых после зарождения произошла пластическая релаксация, приведшая к их затуплению и последующему подрастанию по пластическому механизму. [c.91]

Будем рассматривать межзеренное разрушение материала, происходящее путем накопления кавитационяых повреждений. На основе имеющихся экспериментальных данных [199, 240, 256, 304—306, 334, 341, 392, 394] следует принять, что развитие указанных повреждений определяется непрерывным зарождением и ростом пор по границам зерен в процессе деформирования материала. Образование макроразрушения (разрушения в масштабе, большем либо порядка размера зерна поликристал-лического материала) обусловлено объеединением микропор. В качестве критерия объединения пор, т. е. критерия образования макроразрушения, будем использовать критерий, основан- [c.155]

С нашей точки зрения, снижение критической деформации в агрессивной среде в первую очередь связано с увеличением темпа развития повреждений и, как следствие, с ростом скорости деформации в режиме ползучести (см. раздел 3.3). Уменьшение критического уровня повреждаемости при кавитационном разрушении маловероятно, так как на критическое событие — слияние микропор, обусловленное пластической неустойчивостью, — не будет оказывать влияние когезивная прочность материала. Итак, предположим, что критическая повреждае- [c.167]

Допущение об однородности НДС в структурном элементе основывается на физических закономерностях, аналогичных рассмотренным при анализе роста трещин усталости (см. подраздел 4.1.4), так как при хрупком, вязком и усталостном разрушениях необходимым условием зарождения повреждений (мнкро-трещин, микропор) является определенная концентрация напряжений в голове плоских скоплений дислокаций. При размере пластической зоны меньшем, чем диаметр зерна, повреждения не образуются. Если допустить, что НДС однородно, получим в этом случае отсутствие пластической деформации в структурном элементе (см. подраздел 4.1.4). Так как нас интересует пластическое деформирование не само по себе, а утилитарно — с точки зрения накопления повреждений, то предложенная фор- [c.231]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

При завершении перехода дилатон-компрессон на всех уровнях организации системы срабатывает другой механизм диссипации энергии. Дело в том, что зона компрессона, то есть зона максимума напряжений является потенциальной ямой для отрицательно заряженной субстанции [62]. Поскольку в металле имеется значительное количество свободных электронов, вакансии, лишенные положительно заряженного атомного ядра, являются отрицательно заряженными областями Начинается движение вакансий в зоны компрессонов и объединение их в микропоры. При достижении критического расстояния между ними поры сливаются и образуется микротрещины (см. рис. 58). Они распространяются под углом 120° - факт, который наблюдался многими исследователями, но до сих пор не получивший точного объяснения. [c.81]

Дрейф точечных дефектов (вакансий) в образующихся локальных полях неоднородных напряжений способствует локализации деформации в переходных зонах между недеформируемыми структурными элементами и активизирует квазивязкие диффузионные механизмы переориентации кристаллической решетки в процессе диссипации энергии. Так, в экспериментах при растяжении тонкой бериллиевой фольги [80] наблюдали, что продвижение трещины происходит за счет образования микропор по границам ячеек. При этом активизируется процесс притяжения дислокаций к поверхности трещины, что также является самовоспроизводящимся процессом формирования будущей поверхности у вершины трещины. [c.130]

Образование пористой структуры переходного поверхностного слоя, обусловливающее вязкое разрушение материала, происходит не во всех случаях. Это характерно, в основном, для веществ с высокой энергией дефектов упаковки (высокочистый алюминий - 200 мДж/м , медь - 50 мДж/м ). Для таких веществ характерно образование ячеистой стрзтоуры дислокаций, формирующейся на стадий упрочнения. Образование и рост микропор происходит вдоль стенок дислокационных ячеек. Для сплава Си - 7% А] с низким значением дефектов упаковки (3 мДж/м ) отсутствие ячеистой структуры ограничивает образование мйкропор в процессе разрушения. [c.130]

Компрессон -зона повышенной плотности материала. Является концентратором напряжений. Сток дислокаций в область компрессона может привести к образованию микропор См. также Дилатон. [c.150]

Прокаливаиие оболочковых форм. Эта заключительная операция необходима для полного удаления и возгонки из форм остатков модельного состава, испарения остатков гигроскопической влаги и продуктов неполного гидролиза связующего, а также спекания связующего и огнеупорного дисперсного материала. В процессе прокаливания создается монолитная огнеупорная керамическая стенка и в стенке оболочковой формы образуются микропоры и микротрещины, благодаря чему возрастает газопроницаем(х ть оболочки. [c.230]

Если диаметр поры 2 <г> значительно меньше длины свободного пробега молекулы газа, вычисленной при знг-чениях термодинамических параметров на внешней границг (границе раздела сред), то пору считают микроскопической. Из этого определения следует, что для микропор выполняется неравенство [c.255]

Уравнения сохранения массы, импульса и энергии цля реагирующего тела при наличии микропор. Углеграфиго-вые теплозащитные материалы и угли обладают микроопсрами. Если размеры пор малы по сравнению со средней дли ной I свободного пробега молекул, то при их движении внутри поры будут происходить более частые соударения со сен-ками и более редкие соударения молекул друг с другом, т. е. в порах реализуется свободномолекулярное течение газа. Считая, например, что Т = 2000 К и среднестатистический размер < г>- = I нм, находим, что неравенство (6.4.1) будет выполняться вплоть до давлений в несколько сотен атмосфер и, следовательно, в порах будет иметь м сто свободномолекулярное течение газа. [c.256]

Представляет интерес механизм образования и роста мик-ропор. Если углеграфитовый теплозащитный материал представляет собой кристаллическое твердое тело, то микропору можно считать объемным дефектом кристаллической решетки [40]. Объемными дефектами кристаллической решетки называют области, в которых нарушено правильное расположение или порядок расположения атомов в кристаллической решетке. [c.257]

Уравнения (6.4.20) получаются с учетом сделанных выше замечаний как частный случай из уравнений (6.2.16) при / з=/ з ==0ии = 0 (объемные реакции и направленное макродвижение молекул в микропорах отсутствуют). Эти уравнения необходимо ренгать, учитывая соотношение (6.2.17). [c.262]

Таким образом, получена полная система уравнений, граничных и начальных условий, описывающих тепло-и массообмен в конденсированной среде при наличии мнк-ропор. В заключение этого пункта отметим, что, несмотря н 1 малый диаметр микропор, они составляют 97—99% от общей пористости реальных углеграфитовых материалов и, следовательно, определяют механизм тепло- и массообменл в конденсированной фазе. [c.265]

Явление залечивания хорошо проиллюстрировано экспериментально. При пластическом растяжении образцов из чистой меди был получен металл в зоне шейки, пораженный микропорами и микротрещинами. Пластичность этого металла была в значительной мере исчерпана. Затем металл в указанной зоне был пластически продеформирован в условиях всестороннего сжатия. При этом наблюдалось полное залечивание пор и трещин, а пластичность при одноосном растяжении повышалась до первоначального уровня. Однако всестороннее гидростатическое сжатие образцов без их пластической деформации не приводило к заметному уменьшению количества и размеров дефектов. [c.438]

Водородопроницаемость покрытий зависит от их пористости. Для каждого способа нанесения покрышй существует определенная оптимальная толщина, обеспечивающая минимапьную пористость покрытий. Пористость покрытий зависит от геометрии и размера пор, которые классифицируются как макропоры, микропоры и поры канального типа. [c.67]

Снижение пористости металлических покрытий — важный резерв повышения защитных свойств. Для каждого способа нанесения существуют определенные технологические приемы, обеспечивающие снижение кол 1чества пор. Тип пор зависит от метода формирования покрытий и, следовательно, от структуры осажденного слоя. Микропоры характерны для структуры покрытий, полученных электролитическим методом, и степень пористости определяется режимом электролиза, влияющим на скорость роста кристаллов, предварительной обработкой поверхности, включением различных чужеродных частиц. Наличие механических загрязнений, облегчающих разряд водородд и затрудняющих разряд осаждаемого иона, способствует возникновению макропор в покрытии. Возникновение пор канального типа связано в основном с внутренними напряжениями, величина которых превосходит временное сопротивление разрушению покрытия и приводит к растрескиванию и образованию сетки трещин. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...