Цикл Влияние на среднее давление

Исследование цикла с промежуточным перегревом пара показывает, что средняя температура в процессе подвода теплоты к рабочему телу при прочих равных условиях уменьшается по мере понижения промежуточного давления ра- Наконец, при каком-то Рз процесс повторного перегрева не оказывает никакого влияния на среднюю температуру в течение всего процесса подвода теплоты к рабочему телу. Очевидно, что при этом термический к. п. д. цикла с промежуточным перегревом останется таким же, каким он был без него. [c.192]

Исследование цикла с промежуточным перегревом пара показывает, что средняя температура в процессе подвода тепла к рабочему телу, при прочих равных условиях, уменьшается по мере уменьшения промежуточного давления Наконец, при каком-то процесс повторного перегрева 2—V не оказывает никакого влияния на среднюю температуру во всем нроцессе подвода тепла к рабочему телу. Ясно, что при этом термический к. п. д. цикла с промежуточным перегревом останется таким же, каким он был без него. При дальнейшем уменьшении рг промежуточный перегрев будет приводить к снижению термического к. п. д. цикла, так как при этом будет уменьшаться средняя температура в процессе подвода тепла. [c.247]

При создании ПТУ используются различные способы повышения их КПД. Для этого изучается влияние на КПД различных параметров рабочего тела. Например, при повышении давления Р = Рп (см. рис. 1.36) повышается температура насыщения и возрастает средняя температура, при которой подводится теплота, а следовательно, повышается термический КПД Лг идеального цикла. Однако в действительности повышение давления более 9-10 МПа не приводит к увеличению располагаемой работы и почти не влияет на экономичность установки. Кроме того, с ростом [c.200]

На рис. 6.9 даны значения внутреннего КПД и удельного рас хода воздуха для простого цикла и цикла с регенерацией без учета и с учетом гидравлических сопротивлений. В расчетах принимались средние значения коэффициентов восстановления полного давления. Как следует из кривых, гидравлические сопротивления снижают КПД простого цикла примерно на 9 % и на столько же увеличивают удельный расход воздуха. Еще большее влияние оказывают гидравлические сопротивления в цикле с регенерацией. [c.195]

Для алюминиевого сплава, как показано на рис. 11.11(a), 6 =0,1934 иа=2,51. На рис. 11.11(6) результаты расчетов по соотношению (11.5) сравниваются с результатами испытаний этого же сплава при различных значениях растягивающей и сжимающей средних деформациях цикла. Экспериментальные данные хорошо согласуются с результатами расчета по формуле (11.5) и подтверждают высказанное ранее суждение, что одинаковые по величине растягивающая и сжимающая средние деформации цикла оказывают по существу одинаковое влияние на долговечность. Результаты применения (11.5) к стальному сосуду высокого давления А-302 также хорошо согласуются с экспериментальными данными и тоже подтверждают сказанное о влиянии растягивающей и сжимающей средних деформаций. [c.388]

Термодинамический анализ идеального цикла Стирлинга, выполненный для дискретных значений объема двигателя, а также для случаев его изменения по простому гармоническому закону и реальному закону, имеющему место в существующих двигателях, показал, что выходная мощность двигателя Стирлинга должна быть прямо пропорциональна среднему давлению цикла, что подтверждается на практике. Типичные зависимости, характеризующие влияние давления на выходную мощность, показаны на рис. 1.67 для двигателя ОРН-З с ромбическим приводом [45]. Если эти зависимости перестроить, изменив параметры, откладываемые по осям координат, то влияние давления будет еще нагляднее (рис. 1.68), причем можно видеть, что изменение мощности не точно следует линейному закону, но весьма близко к нему. Такая тенденция характерна для всех двигателей Стирлинга, в том числе и для Р-40. Чтобы подтвердить это, на рис. 1.69 приведены кривые мощности двигателя Р-40 фирмы Юнайтед Стирлинг , полученные при постоянных значениях среднего давления [29]. По ним легко видеть, что и здесь существует почти линейная зависимость между выходной мощностью и средним давлением цикла. Следует заметить, однако, что в реальных двигателях Стирлинга среднее давление цикла существенно не превыщает 20 МПа, так что при более высоких давлениях отмеченные тенденции могут и не проявиться. [c.76]

Давление оказывает также влияние и на КПД двигателя. Как правило, с ростом среднего давления цикла возрастает и КПД. Типичные зависимости для двигателя Р-75 фирмы Юнайтед Стирлинг [53] показаны на рис. 1.71. [c.78]

Рассмотрение и анализ теоретических циклов позволяет решить три основные задачи 1) оценить влияние термодинамических факторов на изменение термического к. п. д. и среднего давления для данного цикла и на этой основе установить (если это возможно) оптимальные значения термодинамических факторов для получения наилучшей экономичности и максимальной удельной работы цикла [c.25]

Влияние нагрузки на протекание смешанного цикла. В дизелях при уменьшении нагрузки сокращают количество впрыскиваемого топлива при постоянном количестве засасываемого воздуха. В результате этого снижается среднее давление, однако экономичность цикла повышается, так как понижаются температуры конца расширения. [c.24]

Для упрощения дальнейших рассуждений и выводов принимают, что смесь входит в цилиндр с некоторой постоянной средней скоростью. Этой скорости соответствует некоторое постоянное давление впуска Ра- Давление впуска ра оказывает решающее влияние на протекание рабочего цикла, так как вес смеси, поступившей в цилиндр в процессе впуска, прямо пропорционален этому давлению, а среднее давление цикла связано такой же зависимостью с весовым зарядом. [c.39]

Влияние различных факторов на термический КПД и среднее давление цикла [c.19]

Как видно из графика, наибольшее влияние изменения конечного давления на экономичность наблюдается в установках низкого и среднего давления. Однако и в блочных агрегатах на начальное давление пара 12,75—23,5 МПа (130— 240 кгс/см ) с промперегревом изменение удельного расхода тепла в зависи мости от изменения давления в конденсаторе представляет собой существенную величину, если учитывать масштаб расхода топлива на современных электростанциях. Таким образом, экономичность паротурбинного цикла в значительной степени зависит от условий работы и качества эксплуатации конденсационной установки. [c.187]

Изменяется также и характер протекания окружного усилия, а следовательно, и крутящего момента. На рис. 38 показано изменение крутящего момента в зависимости от угла поворота коленчатого вала и влияние на него сил инерции. Кривая 1 представляет собой крутящий момент, получаемый только от давления газов в цилиндре, а кривая 2 — тот же момент с учетом воздействия сил инерции поступательно движущихся масс. Из графика видно, что силы инерции значительно изменяют характер протекания крутящего момента за цикл двигателя, делая его более плавным. Вместе с тем величина среднего крутящего момента Мкр, т. е. работа, передаваемая газами коленчатому валу за рабочий цикл двигателя, остается неизменной. [c.104]

В процессе работы на топливных эмульсиях изучалось также влияние угла опережения подачи топлива на экономические и индикаторные показатели рабочего процесса. Изменение геометрического угла опережения (определявшегося по мениску) производилось через 1° п.к.в. в пределах 16—21° до верхней мертвой точки (ВМТ). Минимальный удельный расход топлива достигается при использовании эмульсии с = 15%. Увеличение или уменьшение геометрического угла опережения подачи топлива ухудшает экономические показатели. Индикаторные диаграммы, снятые для различных углов опережения, показали прямую зависимость между максимальным давлением цикла и средней скорости нарастания давления от угла опережения. [c.247]

Расчет на износ. Расчет трущихся деталей автомобильных и тракторных двигателей на износ обычно сводится к определению максимальных и средних удельных давлений на соприкасающиеся поверхности этих деталей. В некоторых случаях, как, например, при построении диаграмм предполагаемого износа шеек коленчатого вала, необходимо определять изменение давлений по величине и направлению за рабочий цикл двигателя. Кроме величины удельного давления на износ двигателя влияют многие факторы, в том числе тепловое состояние двигателя, конструкция, жесткость, относительная скорость движения соприкасающихся деталей и величина зазоров между ними, состояние трущихся поверхностей, качество и количество подаваемого масла, давление в масляном слое и т. д. Учесть с достаточной точностью влияние всех перечисленных факторов на износ двигателя расчетом пока еще невозможно. Вследствие этого при проектировании двигателя осуществляется ряд проверенных на практике, технологических и конструктивных мероприятий, уменьшающих его износ. К числу их относятся подбор выгодного сочетания материалов трущихся пар, обеспечение необходимой конструктивной их формы и жесткости, обеспечение быстрого прогрева двигателя при пуске, поддержание во время [c.51]

Поскольку при исследовании идеальных циклов не учитываются химическое изменение состава рабочего тела, гидравлические потери в течение процессов впуска и выпуска (коэффициент "наполнения принимается равным единице), зависимость теплоемкости от температуры, тепловые потери в стенки и от неполноты сгорания, постольку результаты исследования дают не количественную, а лишь качественную картину влияния некоторых факторов на показатели рабочего цикла по абсолютным значениям величины к. п. д., среднего и максимального давления цикла и других показателей получаются завышенными по сравнению с соответствующими величинами реального рабочего цикла в двигателе. [c.6]

Влияние состава смеси. В гл. V было указано, что изменение состава горючей смеси приводит к изменению скорости распространения пламени. Влияние состава горючей смеси в двигателе с внешним смесеобразованием, характеризуемого коэффициентом избытка воздуха а, показано на рис. 56. Максимальное давление цикла и среднее индикаторное давление р имеют наибольшие значения при коэффициенте а = 0,8 ч- 0,9, а минимальный удельный индикаторный расход топлива g достигается при а = 1,05 -г ч- 1,10. Соответственно минимуму удельного расхода расположен максимум индикаторного к, п, д. при этом же режиме работы продукты сгорания имеют наибольшую токсичность. [c.183]

Модели электрогидравлических сервоклапанов, применяемых в системе привода, должны выбираться не только на основании анализа работы привода, но и исходя из собственных свойств механизмов робота [22]. Р1зменение давления питания в гидросети также оказывает существенное влияние на характеристики быстродействия. С изменением меняется установившаяся скорость поворота руки, а следовательно, средняя скорость соср. и время цикла работы робота. Особенно это заметно при больших ходах руки. В случае если робот применяется в ГАП, то представляется возможность, используя зависимости соср = / (А/)), о)(.р, = / (А/>) (Ар — относительное изменение давления питания), регулировкой Рп корректировать цикл его работы в соответствии с изменяющимися условиями. Зависимость ср, от Ар показана на рис. 6.8. [c.92]

Энергетическим балансом связываются величины энергий, работ или средних давлений во всех цилиндрах СПГГ на определенном участке хода поршней. Для выяснения влияния параметров отдельных процессов на положения мертвых точек или ход поршней рассматривают обычно уравнения балансов за обратный ход и за цикл. [c.23]

Задача 2. Исследовать влияние давления в конденеато-ре на характеристики цикла ПТУ с насыщенным паром. Для этого установить все регулируемые параметры на пульте управления стендом (рис. 10.15) в соответствии с изложенными выше рекомендациями и, изменяя давление Рк от 3 до 10 кПа, измерить основные характеристики ПТУ. Построив соответствующие графики, оценить во сколько раз (нд сколько процентов) увеличивается мощность и КПД, если Рк уменьшается на 1 кПа, например от 5 до 4 кПа. Изобразить два цикла при различных рк в Т, 5-диа-грамме, а процессы расширения в турбине — в к, 5-диаграмме. Рассчитать среднюю температуру подвода теплоты, термический КПД цикла и сравнить полученные результаты с показаниями приборов. [c.271]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

Влияние параметров цикла на индикаторную мощность II среднее нидикаторное давление [c.180]

Влияние регулировочных параметров. К числу регулировочных параметров в двигателях с принудительным зажиганием относится угол оперел ения зажигания. Влияние этого паралютра при постоянном числе оборотов коленчатого вала и неизменном составе рабочей смеси показано на рис. 58. Из графика видно, что по мере увеличения угла опережения зажигания максимальное давление цикла рг возрастает, так как основной процесс тепловыделения завершается до в. м. т. среднее индикаторное давление рг достигает максимума при некотором оптимальном угле опережения зажигания 6 опт. Этому углу соответствует и минимальный удельный индикаторный расход топлива gi и, следовательно, максимальный индикаторный к. п. д. т]г. Слишкомраннее зажигание приводит к уменьшению среднего индикаторного давления и спо- [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...