Коэффициент теплового излучения топки

В соответствии с законом Кирхгофа для всех тел, независимо от их физических свойств, отношение плотности потока собственного излучения к его поглощательной способности при одинаковых температурах и длине волны излучения является величиной постоянной и равной плотности потока излучения абсолютно черного тела. Из уравнений (46) и (52) коэффициент теплового излучения топки [c.180]

При сжигании газа и мазута коэффициент теплового излучения топки [c.182]

Интегральный коэффициент теплового излучения газов Теплота излучения из топки и ширм, кДж/м [c.253]

Б КЗ-160-100 ГМ в трех зонах по высоте топочной камеры при сжигании при-родного газа с коэффициентом избытка воздуха а = 1,06. Эти данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ее высоте. В то же время в отличие от мазутного пламени пламя природного газа характеризуется более низкой концентрацией сажи и более высокой ее дисперсностью. [c.149]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

Тепловое излучение факела согласно закону Бугера тепловой поток q, проходя в топке некоторое расстояние S, поглощается средой, уменьшаясь на величину, пропорциональную коэффициенту к поглощения. Удельный тепловой поток [c.180]

С увеличением единичной мощности котла объем V . топки по условиям теплообмена увеличивается быстрее, чем площадь /"дт поверхности ограждающих поверхностей. Поэтому излучающий СЛОЙ С ростом единичной мощности котла также утолщается. Тепловое излучение факела возрастает в соответствии с уравнением (63). Полученная опытная зависимость параметра М от числа Бугера Ви — kS к — суммарный коэффициент ослабления излучения) при сжигании экибастузских углей представлена на рис. 122. Кроме того, с ростом паропроизводительности котла происходит увеличение размеров топки. В центральной части топки газы охлаждаются меньше, чем в пристенной. Результатом является рост тепловой разверки в верхней части топки, [c.189]

При расчете теплообмена в топках используется коэффициент тепловой эффективности экранов , который определяется соотношением между потоками результирующего и падающего на экран излучения чем выше значение этого коэффициента, тем интенсивнее происходит теплообмен в топочной камере. [c.50]

На рис. 18 приведены типы кирпичных насадок, применяемых для перекрытия щелей подовых горелок. При установке дожигательной решетки несколько улучшается качество горения, но увеличиваются сопротивление щели и прогрев коллектора излучением. Однако положительные результаты при установке дожигательных насадок чаще наблюдаются при ухудшенном смешении внутри щели. В работе [31] приведены результаты исследования котлов ТС-20, оборудованных подовыми горелками с открытыми и закрытыми щелями. При одинаковых значениях тепловых нагрузок топки и коэффициента избытка воздуха в котлах с открытыми амбразурами возникал химический недожог (<7з = 0,63 -f- 0,75%), а в котлах с закрытыми амбразурами он отсутствовал. Этот же результат можно получить, увеличивая дальнобойность газовых струй за счет повышения давления газа (и соответствующего уменьшения диаметра газовых сопел). Однако вследствие высокой температуры перекрывающих кирпичей (на наружной поверхности 1300—1355° С) через 30—50 ч они дают трещины [31]. Кроме того, наблюдается прогиб коллектора из-за высокой [c.40]

Для расчетов переноса энергии теплового излучения, например в топках, необходимо располагать данными о величинах /г и я для частиц золы, кокса и сажистого углерода. Необходимо знать также дисперсию этих оптических констант в инфракрасной области спектра, в которой излучает пламя при сжигании различных топлив. На основании таких данных можно провести расчеты спектральных коэффициентов поглощения и рассеяния, а также индикатрисы рассеяния для твердой дисперсной фазы факела. [c.46]

Основной задачей данного параграфа является установление аналитических зависимостей для определения спектральных интенсивностей падающего излучения и эффективного теплового излучения стенки. Эти величины являются исходными для определения спектрального коэффициента тепловой эффективности экранов. В качестве простейшей системы рассмотрим плоский неизотермический слой топочной среды оптической толщины Тф с осесимметричным распределением температуры Т (т). Для упрощения решения среду будем считать нерассеивающей. Как и для условий теплообмена в топках, ограничивающие стенки будем рассматривать как излучающие и отражающие поверхности, имеющие температуру Тз и степень черноты е л- Индексы, указывающие на принадлежность к спектральным величинам, для упрощения обозначений везде опустим. [c.178]

Расчет проводится методом итераций. Критерием правильности зонального теплового расчета топки является степень согласования рассчитанной по этому методу температуры газов на выходе из топки с температурой, определенной при расчете суммарного теплообмена в топке. Допустимые расхождения между этими величинами не должны превышать + 30 К- Корректировка расчета производится путем соответствующего изменения распределения тепловыделения по высоте топки. Теплообмен излучением между соседними объемными зонами учитывается специальными коэффициентами % и орг, характеризующими радиационный перенос энергии из объемной зоны i в ниже- и вышерасположенные объемные зоны. Опыт использования зонального метода [56] показывает его достаточно высокую точность. Другие зональные методы находятся пока Б стадии становления. [c.206]

В ряде случаев влиянием одной из составляющих коэффициента теплоотдачи можно пренебречь. Например, с увеличением температуры резко возрастает тепловой поток излучением, поэтому в топках паровых котлов и печей, где скорости течения газов невелики, а /г>1000°С, обычно принимают а = ал и, наоборот, при теплообмене поверхности с потоком капельной жидкости определяющим является конвективный теплообмен, т. е. а = а,. [c.97]

Степень черноты топочных газов возрастает в направлении к выходному окну топочной камеры в связи с понижением температуры пламени. Степень черноты потока сажистых частиц при этом понижается. Из рисунка видно, что излучение частиц сажи существенно влияет на степень черноты фар ела лишь на начальном участке. В конце топочной камеры это влияние пренебрежимо мало. Заметим дополнительно, что степень черноты потока сажистых частиц в пламени природного газа 8с мала по сравнению со степенью черноты 8р потока трехатомных топочных газов. В зонах топки, где собственное излучение частиц сажи мало, по измерениям в окнах прозрачности СОд и HgO спектральной поверхностной плотности потоков падающего излучения можно определить эффективное излучение экранов и коэффициент их тепловой эффективности. [c.150]

Потеря тепла с уходящими газами Сумма тепловых потерь Коэффициент полезного действия котельного агрегата Расчетный расход топлива Тепло, вносимое возду -хом в топку Полезное тепловыделение в топке Количество тепла, воспринятого в топке излучением Невязка теплового баланса . Относительная невязка баланса ВР Q, От QI кг/ч, ккал/кг - F /L)(ioo-ft) (328— 1.4- 52,5) (100— 0,5) [c.110]

Температура и энтальпия газов на входе в ширмы То же на выходе из ширм Температура и энтальпия пара на входе в ширмы То же на выходе из ширм Разность температур газов и пара на входе в ширмы То же на выходе из ширм Лучистое тепло, падающее из топки на ширмы I ступени Тепловосприятие излучением из топки I рада ширм I ступени до сечения / Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке Коэффициент загрязнения Расчетный коэффициент теплопередачи Средний температурный напор для рассчитываемого змеевика Тепловосприятие участка конвекцией Суммарное Тепловосприятие участка труб дэ расчетного сечения Ъ /Г "//" W K вЫХ/ ВВДА At Ы" <Э . <Эуч.п 1 е k Д уч Оуч.к <ЭуЧ С/(ккал/кг) 9 У с к ккал/кг ккал/(м -ч- С) (мг-Ч С)/ккал ккал/(мг-ч,- С) С ккал/кг п Из теплового расчета То же я "- "-< /OKV , г. 1220 1012 449 546 1 220— 1 012—, 135500 77 4 + /3278 /2663 /691, 1 /792,4 149=771 546=466 85600- 234 [c.126]

Увеличение зольности топлива ведет к снижению QS, Qt и Та. Хотя радиационная теплопередача при росте коэффициента теплового излучения факела несколько интенсифицируется (увеличивается /СдлР1зл) суммарное тепловосприятие топки падает. [c.189]

Опыты по исследованию спектрального распределения поверхностной плотности потока падающего излучения были проведены при номинальной нагрузке агрегата, коэффициенте избытка воздуха а = 1,02 и степени рециркуляции дымовых газов г = 12 На рис. 4-18 показаны характерные для различных зон топки зависимости <7пад (Я). Как уже отмечалось выше, относительное расположение зон характеризуется здесь безразмерным параметром X = (Н— — Hr), где Яг и — соответственно уровни расположения горелок и выходного окна топки. Для ядра факела, расположенного на уровне горелок, Я = Яг и X = 0. Для зоны на уровне выходного окна топки Я = Ят и X = . Приведенные данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ходу выгорания факела. [c.141]

При сжигании пыли твердого топлива объем топки заполнен светящимся факелом. Интегральный коэффициент теплового излучения факела по его длине примерно одинаков. При сгкигании мазута излучают трехатомные газы и. мельчайшие са>хистые частицы. В зоне активного горения аф больше, чем в конце факела, где излучение определяется только трехатомными газами. В случае сжигания газа и не-по.аном его предварите.льгюм смешении с воздухом светящаяся часть факела. меньше, чем при сжигании мазута. При полном предварительном смешении газа с воздухом в топке пламя несветящееся. Эффективный коэффициент теплового излучения топочной среды при сжигании твердых топлив с учетом поглощения лучистой энергии средой согласно закону Бугера определяется по формуле [c.192]

Допустим, что в топке средняя температура 7ф факела, коэффициент тепловой эффективности экранов, излучательная способность бф факела не меняются во времени. Тогда падающий тепловой поток будет пропорционален величине бф. Экранами воспринимается лишь часть излучения бфгр, а оставшаяся часть потока (1 —гр) йф будет отражена в топку и поглощена факелом. Доля поглощения составит (1 — еф) (1 -- гр) Рф. [c.182]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

В условиях, когда коэффициент тепловой эффективности экранов г =1 поток обратного излучения обр = 0, а степень черноты топки в соответствии с формулой (6-12) равна эффективной степени черноты факела пламени (ет = бф). Этот предельный случай соответствует теплообмену между факелом и абсолютно черной холодной стенкой. При т1 ) = 0, когда обр = 9пад, степень черноты топки бт = 1. Этот предельный случай относится к адиабатической топочной камере, имитирующей абсолютно черное тело. [c.185]

Рис. 4-24. Изменение по высоте топки котлоагрегата ТГМ-444 интегральной плотности потока падающего излучения дпяж, интегральной плотности потока собственного излучения факела и коэффициента тепловой ффек-

Методика ЦКТИ разработана В. В. Митором, М. М. Рубиным, А. Г. Блохой (ЦКТИ) и П. Н Кен-дысем (ЛЛИ). Позонный метод расчета топок и рекомендации по определению коэффициентов тепловой эффективности экранов разработаны В. В. Митором рекомендации по расчету теплообмена в топках с жидким шлакоудалением—М. М. Рубиным расчет сте-. пени черноты топки и эмиссионных свойств факела — А. Г. Блохом и В. В. Митором. Расчет излучения для слоевых топок и топок малой мощности на мазуте и газе уточнен В. П. Артемьевым. ""- [c.3]

При многорядных поверхностях нагрева распределение радиационной нагрузки между отдельными рядами производится в соответствии с коэффициентами эффективности. Обшая радиационная нагрузка таких поверхностей нагрева известна из теплового расчета топки и равна средней нагрузке топки, умноженной на площадь сечения газового окна топки. Из этого общего количества тепла йрРд ккал/час первый ряд воспринимает ккал/час, а на второй ряд падает (1 — х- р) ккал/час. Соответственно второй ряд воспринимает 2(1 — х ) BpQ и пропускает (1 —Х2р) — ккал/час и т. д., где Х1р, х р,.-.— коэффициенты эффективности первого, второго и т. д. рядов, определяемые по графику фиг. 10-15 без учета излучения обмуровки. [c.464]

Из изложенного выше следует, что для расчета радиационного теплообмена в топках необходимы знания излучательных и поглощательных способностей топочных сред и окружающих их твердых поверхностей, а также коэффициентов ослабления излучения, проходящего через топочную среду. 1Тоэтому разработка методов теплового расчета топочных камер с самого начала их развития сопровождалась изучением эмиссионных свойств топочных сред, которое проводилось главным образом эксперимен-тальньш путем. Большой вклад в изучение излучательных свойств топочных газов внесен авторами работ [73—78], резу.) ьтаты которых широко используются при практических расчетах топочных камер [79]. [c.75]

Теплообмен в топке рассчитывают двумя методами среднеинтегральным и позонным. В первом случае теплообмен рассматривается при постоянных средних значениях if и в объеме топки. Во втором — при переменных величинах л1з и ej. Рассмотрим первый метод расчета. Количество теплоты Q , переданной излучением от факела с температурой Тф на стены площадью поверхности с температурой Tg наружного слоя загрязнений и средним коэффициентом ipop тепловой эффективности, по закону Стефана-Больцмана [c.183]

Основной характеристикой радиационной части пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки котла при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева, а также зависимость температуры стенки от коэффициента избытка воздуха. На надежность работы радиационной части перегревателя оказывают большое влияние схема работающих горелок и положение факела в топке, определяющие локальные тепловые потоки на перегреватель. Изменение ко-эффицинта избытка воздуха влияет на интенсивность излучения и положение факела в топке. При исследовании радиационных перегревателей должны быть изучены вариации локальных тепловых потоков при различных схемах подачи топлива и воздуха по горелкам независимо от нагрузки котла и избытка воздуха в топке. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...