Чугун Коэффициент вязкости

Построить график зависимости коэффициента гидравлического трения X от числа Рейнольдса в водопроводной трубе D = 150 мм при расходе, изменяющемся в пределах Q = 1 ч- 30 л/с, кинематическом коэффициенте вязкости v = 0,013 см с, если трубы а) асбестоцементные б) неновые стальные в) новые стальные г) новые чугунные д) полиэтиленовые. [c.51]

Меньшие значения коэффициента трения можно брать только для цементованных, шлифованных и полированных червяков при тщательной приработке и сборке передачи, при обильной смазке зацепления и прн достаточной вязкости смазки. Для обработанных червячных колес из чугуна коэффициент трения выбирается в пределах от 0,06 до 0,12, причем меньшие значения должны приниматься лишь при значительных скоростях скольжения ( (, > 1ч-2 м сек). [c.413]

Таблица 4 Коэффициенты вязкости чугуна

П — коэффициент вязкости для жидкого чугуна т] = = 0,015 пуаз. [c.124]

Коэффициент вязкости в дн-гех/см чугуна с содержанием углерода в % [c.87]

На рис. 81 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды X колебания напряжении за цикл деформации. Циклическая вязкость серых чугунов в 5-6 раз больше, чем углеродистых сталей и в 10-20 раз. чем легированных [c.170]

При расчете на статическую прочность деталей из пластичных материалов обычно принимают коэффициент запаса прочности По = 1,2- 2,5. Меньшие значения соответствуют меньшим отношениям Для деталей, изготовленных из хрупких материалов, По = 2,0- -6,0. Меньшие значения соответствуют большим значениям ударной вязкости а . Так, например, для ковкого чугуна принимают Пд = 2, а для отбеленного По = 6. [c.204]

Эмали для алюминия по составу существенно отличаются от эмалей для стали и чугуна. Низкая температура плавления и высокий коэффициент термического расширения алюминия и его сплавов потребовали разработки специальных легкоплавких составов с высоким коэффициентом расширения. При этом наиболее трудно получить легкоплавкие эмали с достаточно высокой химической устойчивостью. Как известно, обычные эмали для черных металлов представляют собой силикатные стекла, а химическая устойчивость их обеспечивается довольно высоким содержанием кремнезема (50—55%) при среднем содержании щелочных окислов 20—25% (стр. 131—147). Однако для алюминия эти эмали непригодны, так как они имеют слишком высокую температуру обжига и малый коэффициент термического расширения. Снижение вязкости и температуры обжига эмали только за счет уменьшения содержания кремнезема и увеличения содержания окислов щелочных металлов в составе эмали приводит к резкому падению химической устойчивости. [c.429]

Широкое применение чугуна объясняется возможностью придания детали весьма сложных форм, большой жесткостью изделия, хорошей обрабатываемостью, хорошей сопротивляемостью различным вибрационным нагрузкам и малым износом при работе на трение, низким коэффициентом линейного расширения и возможностью использования для работы в условиях повышенных температур. В то же время следует учитывать, что по сравнению со сталью чугун имеет малую вязкость и повышенную хрупкость, поэтому всякое нарушение условий нормальной эксплуатации или неправильный расчет конструкции неизбежно ведет к разрушению чугунной детали. Изломы, отколы, трещины станин, корпусов и других деталей — это весьма распространенные дефекты, которые возникают при эксплуатации оборудования, изготовленного из чугуна. [c.118]

Рис. 83. Зависимость коэффициента чувствительности д от критерия относительной циклической вязкости для различных марок стали и чугуна [17]

На рис. 92 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды т колебания напряжений за цикл деформации. Как видно из диаграммы, циклическая вязкость серых чугунов в 5—6 раз превышает циклическую вязкость углеродистых сталей и в 10- 20 раз циклическую вязкость легированных сталей. Высокопрочные чугуны по величине циклической вязкости примерно равноценны сталям, модифицированные чугуны занимают промежуточное положение между серыми и высокопрочными. [c.167]

Коэффициенты динамической вязкости чугуна с различным содержанием углерода [c.87]

Исследованием чугунных деталей на различных стадиях разрушения, в том числе при изломах после полного разрушения, установлено наличие разрушающих трещин и их продвижение в процессе разрушения. Для оценки склонности чугунов к нестабильному, в частности хрупкому разрушению, используют параметр (трещиностойкость, вязкость разрущения) - предельное значение критического коэффициента интенсивности напряжений К . Сопротивляемость материалов распространению усталостной трещины обычно оценивают по экспериментальным диаграммам, представляющим собой зависимость длины трещины I от количества циклов N при различных амплитудах напряжения цикла. Между скоростью роста трещины (Ш(1М и отклонением коэффициента интенсивности напряжений АК = существует [c.442]

Коэффициент 0,062...0,114 для высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, Г = 0,0032...0,0077 для чугуна с пластинчатым графитом. Погрешность при определении по последней формуле в реальных отливках не превышает 6-7 %. У чугуна с шаровидным графитом предел текучести и ударная вязкость зависят от скорости ультразвука. [c.723]

Коэффициент усадки стружки характеризует среднюю степепь деформации срезаемого слоя и зависит от физико-механических свойств обрабатываемого металла, геометрии инструмента, элементов резания, свойств применяемой смазывающе-охлаждающей жидкости. Чем пластичнее металл (меньше твердость и больше вязкость), тем больше будет коэффициент усадки. Если для углеродистых сталей средние значения коэффициента усадки =2 3, то для чугуна 5 = 1,2-т-1,5. [c.39]

Достоинства чугуна с шаровидным графитом — это высокие предел прочности, отношение предела текучести к пределу прочности (ат/ав 0,8), предел усталости, однородность механических свойств, повышенная пластичность (удлинение и ударная вязкость), большая, чем у стали, циклическая вязкость. Все это позволяет получать из высокопрочного чугуна толстостенные отливки (коэффициент квазинзотропии составляет 0,04—0,17), прочность чугуна сохраняется до 500 °С. Благодаря своим ценным качествам высокопрочный чугун — полноценный заменитель стального литья, поковок, ковкого чугуна. Его используют при произ- [c.30]

Твердость по Брине ЛЮ в кГ/лш . .... Коэффициент трения по чугуну...... Линейный износ по чугуну при постоянном моменте трения в мм, не более..... Ударная вязкость в кГ-см/см , не менее. Водопоглощаемость в %, не более..... Маолопоглощасмость в %, не более. ... 15-24 0,37-0,49 0,20 3,5 4 9, 21-45 0,325—0,36 0,18 7 3 2 20—35 0,44—0,52 0,34 12 2 2 [c.74]

При проектировании самотормозящей червячной передачи делительный угол подъема у следует выбирать приблизительно в 2 раза меньше угла трения р (табл. 138). Меньшие значения коэффициента трения соответствуют цементованным, шлифованным и полированным червякам при тщательной приработке и сборке передачи и обильной смазке маслом достаточной вязкости коэффициенты трения даны с учетом потерь в подшипниках валов червяка и червячного колеса в предположении, что оба вала смонтированы на подшипниках качения. Для обработанных чугунных червячных колес / = 0,06ч- 0,12 (меньшие знчения при иск > 2 м/с). [c.407]

Коэффициент поглощения в плоских стыках при изгибных колебаниях. Рассеяние энергии колебаний в плоских стыках изучалось по затуханию свободных поперечных колебаний стержня (рис. 30), составленного по длине из многих стянутых осевой силой пластил. Экспериментально установлено 1) коэффициент поглощения энергии колебаний в стыках стальных и чугунных деталей практически одинаков 2) в сухих (обезжиренных) стыках в диапазоне давлений 1—20 кгс/см коэффициент поглощения практически не зависит от давления и равен в стальных и чугунных стыках с шабреными или шлифованными поверхностями ф = 0,15 в парах текстолит — чугун г() = 0,35 3) в полусухих стыках (количество смазки — 1 мг/см ) коэффициент поглощения больше, че.м в сухих он возрастает с увеличением вязкости смазки и уменьшается с увеличением давления (рис. 31) 4) коэффициент поглощения не зависит от размеров стыка и слабо возрастает с увеличением ширины поверхности контакта. [c.142]

Обыкновенный литейный серый чугун представляет еобой хрупкий непластичный материал, характеризующийся очень низкой ударной вязкостью. Плотность d серых чугунов колеблется от 7,0 до 7,6 г/см , коэффициент линейного расширения а составляет (10—12) X Х10 , теплопроводность Я = 0,12—0,15 кал/(см-с-°С), удельное электрическое сопротивление р = 0,45-— —1,20 (Ом-мм )/м, [c.106]

Меньшие значения коэффициента трения соответствуют цементованным, шлифованным и полированным червякам при тщательной приработке и сборке передачи и обильной смазке маслом достаточной вязкости коэффициенты трения даны с учетом йотерь в подшипниках валов червяка и червячного колеса в предположении, что оба вала смонтированы на подшипниках качения. Для обработанных чугунных червячных колес f --= 0,06-н0,12 (меньшие значения при > [c.459]

Для высокопрочных бронз и для чугунов ковффициент обусловливается не усталостной прочностью поверхностных слоев зубьев, а предотвращением заедания рабочих поверхностей илн. намазывания бронзы на червяк. В таких случаях коэффициент может даже увеличиваться с уменьшением прочности материала и зависит от скорости скольжения, твердости и гладкости червяка, тщательности приработки и вязкости смазки имеют значение величина и длительность перегрузок и жесткость конструкции передачи (для чугунных червячных колес значения даны в табл. 5). [c.410]

Из известных в настоящее время клеев наиболее перспективными для ремонта являются эпоксилаты — композиционные пластмассы, изготовляемые на основе эпоксидных смол. Их основой служат смолы ЭД-5, ЭД-6, ЭД-40, ЭД-41. В композицию входят также различные отвердители, пластификаторы и наполнители. Пластификатор уменьшает хрупкость и повыш ает ударную вязкость композиции. В качестве отвердителей используется малеиновый энгидрид, полиэтиленполиа-мин й др. Наполнители выравнивают коэффициент термического расширения клея. Наиболее употребительные наполнители — это портландцемент, цинковая пудра и др. В зависимости от компонентов, входящих в состав, клеи имеют различные свойства. При сдвиге склеенных металлов эпоксидные клеи обеспечивают для стали со сталью предел прочности 200—250 кгс/см для чугуна с чугуном — до 200 кгс/см для стали с бронзой —до 120 кгс/см . Прочность соединения зависит также от тщательности подготовки поверхностей под склеивание. [c.180]

Повышение эффективности ковшового легирования требует обеспечения стабильного и высокого коэффициента усвоения и равномерности концентрации элемента в объеме металла. Решающее влияние в этом направлении оказывает температура чугуна при выпуске, повышение которой способствует наиболее полному и быстрому растворению добавок, а снижение вязкости, интенсификация конвекционных потоков и диффузионных процессов способствуют более равномерному распределетию легирующих элементов. Повышение температуры чугуна необходимо еще и потому, что при ковшовом легировании она понижается примерно на Ю С на 1% добавок. Все же при t= 1420-5-1440°С (замер термопарой погружения) и соблюдении требований технологии процесс протекает нормально даже при 2% ковшовых добавок. При более низких температурах ограничивается количество добавок и снижается стабильность процесса. [c.255]

Рекристаллизационная термическая обработка ферритного низколегированного никелевого чугуна с шаровидным графитом, фиксирующая в металлической основе 6—30 % аустенита, заключается в кратковременном нагреве до 770-800 °С, вьщержке в течение 0,3-1,2 ч и ускоренном охлаждении (30-50 °С/мин) до 350-300 С, а затем на воздухе. Вьщеляющийся по границам ферритных зерен аустенит устойчивый при 220 °С, локализует присутствующие в этих местах сульфиды, фосфиды, карбиды и другие хрупкие составляющие важно не допускать распада аустенита путем увеличения времени вьщержки при нагреве (рис. 3.5.27). Механические свойства чухуна остаются практически неизменными (табл. 3.5.36), возрастает на 50 % критический коэффициент интенсивности напряжений К ,, а также скорость роста усталостной трещины за один цикл MIN) в зависимости от что приближает этот чугун по уровню вязкости разрущения при низких температурах к перлитной кованой стали 25ХНЗМФА (табл. 3.5.37). Высокий уровень вязкого разрущения ферритно-аустенитного чугуна (бТ сохраняется при низкотемпературных испытаниях даже после нейтронного облучения при температуре 285-295 °С с интенсивностью (3,5-4,3)10 нейтрон/мV энергией 0,5 МэВ (табл. 3.5.38). [c.638]

Исходя из условий эксплуатации материал излож1 щ должен противостоять термическому удару, термоциклическим нагрузкам, высокотемпературной коррозии, короблению, иметь низкую адгезию к расплавленной стали. Немаловажное значение имеют технологичность материала и его недефицитность. В условиях термоудара и термоциклических нагрузок лучше работают материалы, облада-юшие высокой теплопроводностью, низким коэффициентом линейного расширения, высокой упругой деформацией aJE, т.е. высокой прочностью при низком модуле упругости Е. Многие считают, что значительное влияние на термостойкость изложниц оказьшает циклическая вязкость чугуна <р. [c.741]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...