Нормы времени нагрева

Развитие стахановского движения в термических цехах привело к пересмотру норм времени нагрева в сторону их сокращения. В результате этого значительно увеличилась производительность труда при термической обработке при сохранении высокого качества обработанных деталей. [c.205]

Приближенные нормы времени нагрева изделий цилиндрической формы [c.64]

Нормы времени нагрева заготовок из углеродистой стали от 15 до 1200 (в мин.) [c.74]

В зависимости от выбранного метода получения поковки, ее размеров и конфигурации проектируется технологический процесс е изготовления с выбором переходов, оборудования, основного, вспомогательного и измерительного инструментов, параметров нагрева, схем транспортировки, а также состав бригады с указанием профессии, разряда и количества рабочих, расчетом норм времени и расценок.. [c.224]

Основным временем при штамповке является не только время, в течение которого происходит изменение формы и размеров изделия под давлением бойка молота и пресса, но и время, в течение которого происходит изменение свойств и структуры металла в процессе его нагрева. Поэтому определение технической нормы времени на горячую штамповку необходимо вести исходя из синхронизации этих двух процессов, для чего следует знать время нагрева. [c.460]

Например, для нагрева, включая и выдержку, круглых изделий из углеродистой стали при закалке можно рекомендовать следующие примерные нормы времени в пламенной печи — 1 мин на 1 мм сечения в соляной ванне — 0,5 мин на 1 мм сечения. [c.217]

Для установления оптимальных режимов нагрева материалов, а также для расчета норм времени и производительности процесса штамповки необходимо знать скорость и характер охлаждения нагретых заготовок в различных условиях (на воздухе, в штампах и т. д.). [c.320]

Норма времени — время, необходимое для совершения соответствующей технологической операции (нагрева, прокатки, отжига, резки и пр.). Норма времени обычно дается на одну тонну обрабатываемого металла. [c.209]

В гидроприводе должны применяться рабочие жидкости с показателями, соответствующими возможности эксплуатации машин на открытом воздухе. В гидросистеме допускается применение вязких высокотемпературных рабочих жидкостей. При этом резервуары и трубопроводы должны быть с теплоизоляцией, а также предусмотрена возможность равномерного нагрева жидкости, если время нагрева не влияет на превышение нормы подготовительного времени, определенного для работы [c.141]

Менее жесткие требования к качеству питательной или подпиточной воды в котлах чисто контактного типа (налример, с погружными горелками), что объясняется отсутствием поверхностей нагрева, где возможны отложения накипи. Следует все же отметить, что питание контактных котлов насадочного типа жесткой водой приводит к быстрому засорению насадки солями временной жесткости и нарушению нормальной эксплуатации. В условиях весьма жесткой воды насадочный тип котла менее целесообразен. Следует также указать, что в контактно-поверх-ностных котлах, в которых поверхностная часть является радиационной и наиболее напряженной частью топки, качество подпиточной воды должно соответствовать нормам, предъявляемым к питательной воде паровых котлов, поскольку в противном случае возможны выпадение накипи на поверхности нагрева и выход топки котла из строя. [c.221]

В наиболее изученной части физических процессов, протекающих в конвективных поверхностях нагрева — теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении, — до последнего времени имелись неясные стороны и опорные вопросы. В частности, не было достаточных данных для установления влияния на коэффициент теплоотдачи и аэродинамические сопротивления температурных условий. В нормах теплового расчета котельных агрегатов, выпущенных ЦКТИ в 1945 г. и ВТИ в 1952 г., были различные н, как будет видно из последующего, неудовлетворительные методы учета температурных условий при определении коэффициента теплоотдачи, приводящие к существенным ошибкам. Неправильно учитывается влияние температурных условий до сих пор и в нормах аэродинамического расчета [Л. 65]. [c.8]

Карта технологического процесса. Карта содержит 40 граф. В графы записывают номер цеха, номер операции по маршрутной карте, наименование и марку материала, массу детали, номер операций по карте технологического процесса термической обработки с нагревом ТВЧ, электрические параметры лампового генератора анодное напряжение, силу анодного и сеточного токов, напряжение на контуре, положение анодной и сеточной связи электрические параметры машинного генератора напряжение, силу тока генератора, силу токов контурного и возбуждения, коэффициент мощности, потребляемую мощность напряжение на индукторе, емкость конденсаторной батареи, коэффициент трансформации понижающего трансформатора номера участка и операции, наименование и содержание операции, оборудование, приспособление охлаждающую среду, твердость, глубину слоя режим работы температуру, время, скорость перемещения детали в рабочем пространстве агрегата или в индукторе количество деталей в приспособлении и в агрегате коэффициент штучного времени при многостаночном обслуживании, код профессии количество рабочих, занятых на операции и разряд работы объем производственной партии в штуках норму подготовительно-заключительного времени на операцию и норму штучного времени на операцию эскиз детали. [c.185]

В случае нарушения норм качества питательной воды, например при разрыве трубок конденсатора, должны быть приняты меры по быстрейшему выявлению и устранению источника неполадок. При определении времени останова котла должны учитываться показатели качества питательной и котловой воды, обеспечивающие качество пара, чистоту поверхностей нагрева котла поскольку может потребоваться их очистка от внутренних отложений), а также предохраняющие металл от коррозионных повреждений. [c.108]

При переводе аналогичных печей на отопление газом расход последнего следует принимать равноценным расходу тепла, указанному в таблицах, однако при этом необходимо учитывать, что приведенные нормы за истекший период времени могут измениться в сторону снижения за счет совершенствования методов сжигания газа, методов нагрева изделий, автоматизации процессов регулирования подачи газа, использования тепла отходящих газов н др. [c.67]

Для тонких изделий, омываемых в продольном направлении циркулирующим в печи газом, при постоянном тепловом потоке, воспринимаемом загрузкой, типичные кривые нагрева приведены на рис. 2-18. Кривая м1 дает зависимость температуры от времени для начального участка длины загрузки (л =0), кривая м2 — ту же зависимость для конечного участка длины загрузки х = 1), а пунктирная кривая м.ср показывает рост средней температуры загрузки с течением времени. Эти кривые напоминают рассмотренные выще кривые нагрева плоской и цилиндрической загрузки постоянным тепловым потоком, направленным по нормали к поверхности загрузки (см. рис. 2-9 и 2-12), но в отличие от рассмотренных выше кривых, показывающих для каждого момента времени перепад температуры в сечении загрузки, кривые м1 и /м2 дают представление о перепаде температуры по длине загрузки (по направлению газового потока). Наличие перепада температуры по длине загрузки, характерного для печей конвективного нагрева, обусловлено охлаждением омывающего загрузку газа в направлении его течения. [c.187]

Таблица 2.54. Временные нормы годового расхода дроби, т, для очистки конвективных поверхностей нагрева паровых котлов

Таблица 10.8. Временные нормы Минэнерго СССР годового расхода дроби для очистки конвективных поверхностей нагрева котлов при сжигании твердого топлива и мазута

На электровозе при движении по подъему допускается регулировать ток и мощность тяговых двигателей в течение времени, за которое температура нагрева двигателей не превысит установленных норм. Поэтому, если имеется определенный запас кинетической энергии и скорости, машинист может выбрать предельный режим по ограничению сцепления колес с рельсом, что выгодно с энергетической и эксплуатационной точек зрения. На тепловозе такой возможности нет, так как предельный режим ограничен мощностью дизеля даже в том случае, когда имеется запас по сцеплению колеса с рельсом. [c.144]

Нормы времени нагрева холодных слитков под ковку, близкие к зш1челиям, получаемым по формуле TI. Н. Доброхотова, приняты после экспериментальной проверки на одном нз заводов (табл, 12). [c.53]

По наитим исследованиям, заготовки конструкционггой и легированной стали нагреваются практически с такой же скоростью, как и заготовки углеродистой стали, поэтому можно сказать, что для произво.дствеииых целей имеются достаточно точные нормы времени нагрева под ковку стальных заготовок углеродистой и легированных сталей. [c.54]

Технологический процесс. При проектировании технологического процесса необходимо прежде всего дать идею профиля бойков и приспособлений, которыми должна быть оборудована выбранная машина, для обеспечения надлежащей её производительности. Одновременно разрабатывают нормы времени на единицу изделия или нормы выработки в единицу времени, а также устанавливают профессию, разряд и количество необходимых операторов. Кроме того, уточняют размеры сечения обрабатываемой трубы или прутка, длину на единицу изделия, объём заготовки и вес с учётом отходов и угара. Для работ, требующих нагрева металла, устанавливают температуру начала ковки, а для высококачественных сталей устанавливают и темцературу конца ковки. [c.431]

С, после чего переносят в нагревательную печь и нагревают по режиму теплых или горичнх слитков. Нормы времени и режима нагрева горячих , теплых , холодных и захоложенных слитков приведены в табл. 57. Они действительны для случая, когда на поду печи по ширине лежит один слиток. В случае загрузки на поду рядом нескольких слитков с расстоянием между ними меньше 0,5d или при загрузке слитков в два ряда по высоте, вводят коэффициенты, приведенные в табл. 8. [c.231]

С развитием движения новаторов был прове,11ен ряд работ по определению времени нагрева стали. Эти работы, учитываготие рссь сложный комплекс условий нагрева, дали достаточный материал для составления норм нагрева и технологических карт по ьагреву и были широко использованы в промышленности. [c.47]

Температурный градиент является вектором, направленным по нормали к изотермической поверхности, причем за положительное направление вектора принимается направление в сторону возрастания температур, т. е. dtldn>0. Если же вектор направлен в сторону убывающей температуры, то производная dt/dn будет отрицательной. Температурный градиент показывает, насколько интенсивно (резко) меняется температура в толще тела и является важной величиной, определяющей многие физические явления (появление трещин в хрупком теле от неравномерного нагрева, термические деформации и т. д.). Количество тепла Q, проходящее в единицу времени через изотермическую поверхность F, называют тепловым потоком. Тепловой поток q на 1 поверхности называют удельным тепловым потоком, плотностью теплового потока или тепловой нагрузкой поверхности нагрева. [c.137]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Условимся выбирать направление нормали так, чтобы выполнялось требование ДФ(Го) > 0. Величину ДФ(Го) можно выразить через переменные Дф = (5Ф/ЗГо)7 оД , где То — скорость изменения температуры At — некото-рый характерный промежуток времени, зависящий от глубины переохлаждения (перегрева) при реализации фазового превращения дФ1дТо — сложная ги-стерезисная функция температуры. В первом приближении ее можно аппроксимировать неравенствами при охлаждении 5Ф/5Г0 О, когда To Ms или To Mf ж дФ1дТа( а, когда при нагреве дФ/дТо = f, если [c.204]

Средства информационного н технического обеспечения разрабатывают на первом этапе автоматизации проектирования. Информационные массивы включают таблицы припусков, штамповочных уклонов, радиусов закруглений, припусков поковок, применяемого сортамента материалов поковок с указанием механических характеристик, параметров технологических процессов отрезки, нагрева, штамповки, обрезки, правки, термической обработки классификаторы технологических операций изготовления поковок с указанием инструмента и приспоссй-лений, штампов, их основных элементов, заготовок для штампов, основного и вспомогательного технатоги-ческого оборудования, а также таблицы нормативов времени на выполнение основных и вспомогательных операций, разрядов и тарифных ставок рабочих, норм расхода материалов и их стоимости. [c.383]

Чугун в мартеновском скрап-процессе ускоряет период плавления шихты и тем самым способствует сокращению угара металла и его газонасыщеиности, а затем вносит углерод в количестве, достаточном для проведения нормального кипения с целью получения здорового металла и нагрева его до необходимой температуры. Количество расходуемого чугуна повышается с выпуском высокоуглеродистой стали и низкой термической мощностью печи и понижается с выпуском мягкой стали в печах с высокой термической мощностью. Повышенное количество чугуна вызывает излишнюю затрату времени на окисление С и понижение производительности печи, а при недостаточном расходе его и содержании С в расплавленном металле ниже требуемой нормы (на 0,5—1 % выше содержания в выпускаемой стали) приходится повышать нагрев его подсадкой чугуна и тем затягивать длительность плавки. [c.58]

С начала массового сооружения в СССР тепловых электростанций ВД, СВД и СКД и особенно со времени выхода в свет первого издания настоящей книги (1965 г.) резко возросли требования к качеству пара, питательных и котловых вод паровых котлов, чистоте их поверхности нагрева и ужесточились требования к качеству сточных вод, сбрасываемых ТЭС в общественные водоемы. Возрастание этих требований было вызвано недостаточно надежной работой агрегатов при первоначально установленных нормах качества воды, повышением теплонапря-жения объема топки и поверхности нагрева, вызванных, в частности, стремлением конструкторов сократить размеры агрегатов и расход металла и переходом на сжигание высококалорийных видов топлива мазута и природного газа. [c.4]

В некоторых случаях скорость термической обработки металла определяется эмпирическими 4>ормулами, устанавлиэаюш,ими связь между удельной производительностью (норма производительности) и скоростью нагрева, понимаемой как толщина слоя металла, обрабатываемого в единицу времени. Размерность этой скорости мм час и сама скорость определяются формулой [c.262]

Прерывную сварку горячим клином осуществляют поэтапно вручную. При этом горячий клин вставляют между свариваемыми деталями и нагревают зону сварки. После удаления горячего клина нагретые участки поверхностей сдавливают (см. рис. 5.8). Температура горячего клина завио1т от вида и толщины свариваемых материалов. В табл. 5.1 приведены нормы нагрева нагревательного элемента. Оптимальную температуру определяют путем пробной сварки. Для обеспечения высокой плотности шва следует исключить попадание инородных материалов в шов. Следует отметить, что до настоящего времени такой нагревательный инструмент не покрывают антиадгезионным материалом. [c.67]

Для средне- и особенно высокоуглеродистых сталей различие в получаемых свойствах весьма велики, и поэтому вопрос о замене отжига нормализацией должен решаться конкретно в каждом случае. При нормальном содержании хрома и марганца в среднеуглеродистой стали получаемая после нормализации повышенная твердость не влияет заметно на обрабатываемость и другие технологические свойства, поэтому для сталей с содержанием 0,3—0,5 % С целесообразно также заменить отжиг нормализацией. Продолжительность нагрева и выдержки при температуре отжига или нормализации определяется временем/, необходимым для сквозного прогрева всей отливки и для завершения структурных преобразований. При отжиге температура нагрева незначительно выше точки Асд и превращения протекают медленно. Кроме того, из-за грубой литой структуры также требуется увеличейие выдержки. Продолжительность выдержки при отжиге больше, чем при нормализации. Невозможно назвать единую продолжительность нагрева и выдержки отливок при термообработке, так как она определяется термическим оборудованием, размером отливок и их исходной структурой. Можно назвать в качестве ориентировочной практически распространенную норму, при которой продолжительность нагрева и выдержки при заданной температуре в сумме составляет 0,5—1 ч на каждые 25 мм толщины стенки отливки. [c.301]

Сварочная диффузионная вакуумная установка СДВУ-12 позволяет вести весь процесс полностью на автоматическом режиме, за исключением пускового периода в начале рабочей смены, когда вручную открывается вентиль подачи воды. Подача воды контролируется манометром и реле давления. Реле давления не позволяет включить установку при отсутствии охлаждающей воды или при давлении воды ниже нормы, а также включает все агрегаты установки, кроме насоса предварительного вакуума при отклонении давления воды от нормы. При нажатии на кнопку Пуск установка начинает работать в автоматическом режиме через блок промежуточных реле и магнитный пускатель 2 включается электродвигатель 3 вакуумного насоса предварительного разрежения. Одновременно открывается вакуумный вентиль 4, при этом на световом табло 16 (блок сигнализации) появляется надпись Линия предварительного вакуума открыта . Включается первая ступень генератора 5 (источника нагрева) и реле времени на включение второй ступени генератора (реле установлено в генераторе). Через определенное время (30 с) реле времени включает вторую ступень генератора и его прогрев. Если же в качестве источника нагрева используют не высокочастотный генератор, а какой-то другой источник, то последний включается непосредственно при нагреве свариваемых деталей, без собственного прогрева. Датчик 6 вакуума передает преобразованный сигнал вакуума в следящий многопозиционный показывающе-записывающий и регулирующий прибор 7 по вакууму. По достижении заданного вакуума 6,5 Па в вакуумной камере 8 следящий прибор 7 выдает команду в блок-реле 9, а оттуда через блок промежуточных реле / включает через регулирующий автотрансформатор 10 электронагреватель И паромасляного насоса. Блок про- [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...