Заготовка угол изгиба

НОМ положении. Гибку осуществляют путем поворота гибочной траверсы 3. При этом кромки заготовки загибаются вокруг вставки 4, имеющей рабочий радиус, равный радиусу изгиба детали. Угол изгиба (поворота траверсы) может достигать 136°. Наибольшая длина сгибаемой кромки определяется размером L. [c.346]

Процесс нарезания зубьев шевронного колеса осуществляется здесь последовательным фрезерованием впадины за впадиной. Необходимый угол изгиба у шевронных зубьев получается в результате сочетания двух движений — подачи фрезы 5 и возвратно-вращательного движения заготовки Вращательное движение фрезы У обеспечивает желаемую скорость резания. [c.566]

В результате проверки после гибки первой детали может быть обнаружено, что угол изгиба заготовки в центральной ее части больше, чем на краях. В этом случае необходимо установить под середину матрицы прокладки толщиной 0,2—0,3 мм. Если угол изгиба неодинаков по длине (на одном конце меньше, чем на другом), необходимо проверить параллельность установки пуансона и матрицы и параллельность их рабочих профилей. В случае надобности можно либо повернуть ползун на нужный угол, либо отрегулировать параллельность прокладками. Если лист большой толщины загибается в малой по глубине выемке матрицы, может получиться двойной изгиб полки. В этом случае необходимо подобрать нужный профиль матрицы по табл. 28. Неравномерный изгиб также может быть вызван износом инструмента. [c.132]

Наиболее широко при ручной ковке применяется способ попеременной высадки и гибки (рис. 80, в). Этот способ заключается в том, что после изгиба на незначительный угол заготовку подвергают осадке с последующим чередованием гибки и высадки до тех пор, пока не будет достигнут заданный угол изгиба. При этом заготовку нагревают только на том участке, который подвергается изгибу. [c.89]

Изгиб армированных сталеалюминиевых заготовок по схеме, когда линия изгиба нормальна к направлению волокон в заготовке, осуществляют при температурах 20—200 °С с углом изгиба 40—130° (при более высоких температурах формообразования, т. е. при 315—454 С, угол изгиба составляет до 52—118°) [И]. [c.111]

При гибке в результате пружинения изменяется и радиус и угол изгиба заготовки. На рис. 4.4.2 представлена схема пружинения, на которой сплошной линией показано положение заготовки в конце нагружения (штамповки), а пунктирной линией — ее положение после снятия нагрузки. [c.73]

Угол изгиба после пружинения определяется из условия равенства длины нейтрального слоя заготовки до и после пружинения [c.74]

Операция гибки сопровождается изменением первоначальной формы поперечного сечения заготовки за счет растягивания (утяжки) наружных и сжатия внутренних слоев металла. Эти изменения первоначальной формы заготовки — растяжение выше нейтрального слоя АВ, расположенного посредине (рис. 113), и сжатие (иногда с образованием складок) ниже этого слоя тем больше, чем меньше радиус закругления и больше угол изгиба. Поэтому в отдельных случаях для получения одинакового сечения по всей длине детали производится специальная подготовка исходной заготовки до ее гибки путем утолщения изгибаемых мест или дополнительной правки (чеканки) места изгиба. [c.270]

Второе условие если радиус закругления пуансона меньше половины толщины заготовки, то длину ее определяют суммой прямоугольных участков с добавлением четверти толщины полосы (или диаметра) на каждый угол изгиба. К полученной длине (по любому условию расчета) прибавляют до трех толщин исходной заготовки на разрезку и при надобности на обрезку концов после гибки. [c.272]

При относительно малых радиусах изгиба после соприкосновения заготовки с боковыми гранями пуансона (см. рис. 7.5, в), по мере опускания пуансона, как уже указывалось, происходит одновременное уменьшение радиуса изгиба центрального участка заготовки и разгибание (правка) ее полок. После снятия нагрузки в результате упругих деформаций центрального участка, соприкасающегося со скругленной кромкой пуансона, угол между полками увеличивается, а в результате спрямления полок — уменьшается. Уменьшение угла между полками объясняется тем, что при разгрузке растянутые слои полок сокращаются подлине, а сжатые — удлиняются, в результате чего первоначальный угол изгиба уменьшается. Такой вид пружинения получил название отрицательного . [c.97]

Упругие деформации при гибке двухугловых деталей. При свободной гибке, т. е. когда матрица имеет сквозное провальное отверстие и отсутствует прижимная планка-выталкиватель, заготовка изгибается до тех пор, пока ее концы не упрутся в боковые грани пуансона. При этом угол изгиба меньше я/2 на Аа, а радиус изгиба Гд может быть больше радиуса скругления рабочей части пуансона Гц (рис. 7.10, а). Одновременно происходит изгиб (выпучивание) среднего участка заготовки, находящегося [c.100]

Минимально допустимый радиус изгиба зависит от характеристик пластичности и анизотропии материала заготовки, ее толщины, качества поверхности, состояния кромок. Кроме того, на значение минимально допустимого радиуса изгиба влияет способ гибки, угол изгиба и ширина заготовки. [c.103]

Аа=(а/90) (г//), где Да — угол пружинения а —угол изгиба заготовки г —радиус пуансона / — толщина штампуемой заготовки. С уменьшением пористости ПСМ предельно допустимое относительно радиуса изгиба отношение (r//)min увеличивается, что объясняется снижением пластичности материала. Приближенно (r//)min= = 1/[6(2 + 6)]. Для ПСМ, полученных на основе сеток с различными механическими свойствами, 6 следует определять по испытаниям на разрыв наружного растянутого слоя сетки в изогнутом образце. Наилучшей штампуемостью обладают материалы, у которых линия сгиба составляет угол а=я/4 с направлением проволок в наружном растянутом слое сетки. [c.255]

При снятии внешних сил, вызывающих изгиб заготовки, растянутые слои стремятся сжаться, а сжатые слои — удлиниться. Благодаря этому при разгрузке изменяются углы между полками (пружи-нение при гибке). Угол между полками при разгрузке изменяется в зависимости от механических свойств (отношения предела текучести к модулю упругости), от rIS и угла а, и увеличивается с увеличением этих параметров. [c.106]

Прямой угол внешнего контура заготовки детали возможно получить гибкой, только применяя. после гибки дополнительную операцию подсадки, однако при этом наблюдается появление складок во внутреннем контуре, снижающих прочность заготовки (фиг. 475, а). В силу этого внешний контур заготовки в месте изгиба выполнен по фиг. 475, б закругленным. [c.523]

И трещин по наружному контуру. Чем меньше радиус закругления и чем больше угол загиба, тем сильнее проявляются указанные явления. Чтобы устранить искажение формы поперечного сечения заготовки в зоне изгиба, произ- [c.318]

Изготовление деталей осуществляют многопереходной гибкой, когда за каждую установку заготовки в машине и поворот гибочной траверсы получают изгиб заготовки на один угол. Способы гибки типовых деталей показаны на рис. 9, а—е. Параметры машины А, В, Н VI h ограничивают размеры сгибаемых профилей. [c.346]

Пример 5. Штамповку из ленты многогранной оболочки (рис. 99) осуществляют путем последовательного перегиба ленты на угол а, равный углу грани. В зависимости от пластических свойств штампуемого металла значения угла а на рабочих частях 2 и 3 штампа для гибки уточняют с учетом пружинения заготовки. В процессе штамповки в этом случае представляется возможным производить подналадку величины изгиба изменением положения пуансона / в вертикальном направлении. Если штампуемый материал обладает повы- [c.411]

Вследствие хрупкости твердых сплавов передний угол для них нужно брать меньшим, чем для резцов из быстрорежущей стали, а в отдельных случаях (при обработке прочных и твердых металлов) — отрицательным (см. рис. 111, г). При положительном значении угла у пластинка в основном испытывает деформации изгиба и среза (рис. 113, а), т. е. деформации, которые плохо выдерживают твердые сплавы. При отрицательном же угле у пластинка испытывает в основном деформацию сжатия (рис. 113,6), которую твердые сплавы хорошо выносят. Отрицательный передний угол не только изменяет характер деформации пластинки (что повышает ее прочность), но также содействует и удалению центра давления стружки от режущей кромки, что особенно важно при ударной нагрузке. При положительном угле у (рис. 114, а), в случае прерывистого резания удар придется на саму режущую кромку. При отрицательном же значении переднего угла (рис. 114,6) удар в момент соприкосновения с заготовкой придется не на режущую кромку, вследствие чего она будет меньше подвергаться разрушению. Угол —у вызывает, по сравнению с углом +y, повышение сил, действующих в процессе резания (см. рис. 91), что приводит к вибрациям, снижению точности обработки и повышает расход мощности, затрачиваемой на резание, а потому применять резцы с отрицательным передним углом необходимо только в случае крайней необходимости. [c.117]

Направление прокатки (продольное или поперечное), допуски на угол и радиус изгиба при гибке контура заготовки показаны в табл. 14, 15 и 16. Минимально допустимый внутренний радиус изгиба зависит от толщины и пластических [c.175]

Зная остаточный радиус кривизны Рост, можно определить остаточный угол ост изгиба, исходя из условия, что при разгрузке длина волокна на срединной нейтральной поверхности заготовки не изменяется тогда [c.134]

В случае гибки в упор с чеканкой угла упругое пружинение будет меньше, чем при свободной гибке, и оно зависит от степени чеканки и настройки пресса, вследствие чего углы пружинения устанавливают непосредственно при испытании и доводке гибочного штампа. Если гибка производится на обычных штампах по большому радиусу (r/s > 10), то корректировка формы гибочного инструмента на пружинение должна быть произведена не только по углу, но и по радиусу. В этом случае пружинение без учета упрочнения металла может быть подсчитано по формулам С. К. Абрамова [см. 29], совпадающим с зависимостями (185) и (187). А. Д. Комаровым выведены формулы для определения пружинения (упругой отдачи) также и с учетом упрочнения металла по степенной зависимости [47 48]. При этом для упрощения расчетов им на основе этих формул построены диаграммы (рис. 60), позволяющие определить угол пружинения у по заданному отношению r /s (в пределах от 1 до 17) для разных металлов и сплавов при гибке под углом 90°. На рис. 61 приведена диаграмма того же автора для определения отношения го/г = а /а о (коэффициента упругой отдачи) при весьма больших радиусах изгиба (в пределах от 17 до 170). Здесь р и ро (роет) — радиусы кривизны нейтрального слоя до и после пружинения, а и о — Углы изгиба до разгрузки (угол пуансона) и после разгрузки (требуемый угол изделия) а — угол загиба заготовки до пружинения, равный 180° — а, а а о — угол после пружинения, равный 180° — а,, (рис. 62). [c.136]

Определяя необходимый угол изгиба, следует учитывать так называемый угол пружинения — уменьшение угла изгиба после снятия деформирующей нагрузки вследствие упругой деформации. Угол пружкшения увеличивается с увеличением радиуса изгиба, прочностных характеристик металла, с уменьшением толщины заготовки. [c.437]

Конструкция, обеспечивающая защемление заготовки иа наклонной плоскости (рис. 89), позволяет получить более точный угол изгиба по сравнению с конструкциями, приведенными иа рис. 88, так как при отладке штампа можно учесть пружинение корректировкой углов рабочих элементов матрицы /, пуансона 2 и прижима 3. Кроме того, при наклонном расположении заготовки предоставляется возможность осуществлять правку одновременно обеих полок. Противоотжим 4 служит опорой для прижима 3. Матрица 1 также должна иметь жесткую опору. Усилия определяются по формулам (89)—(92), приведенным в гл. 3 при этом вводят коэффициент 0,5. Если угол ф значительный, считают, что Ра = Р р os (р. [c.407]

Результатом является уменьшение относительного радиуса изгиба листовых материалов по сравнению с обычной гибкой для Д16АТ (толщина листа 2,5 мм) —с 3 до 1,2 для 0Т4 (толщина листа 2 мм) —с 3,7 до 2 (угол изгиба равен 90°). Пружинение слабо зависит от радиальной нагрузки, которая прикладывается не во всей зоне изгиба, а лишь вблизи биссектрисы у1]ла. Разгрузку заготовки следует производить вначале от изгибающего момента, а затем — от силы Р, чтобы избежать разрушения готовой детали. [c.79]

Преимущественное распространение получил первый способ, так как слой чистого алюминия, нанесённый электролитическим путём (толщиной до 0,08 мм), хотя и обладает исключительной стойкостью против коррозии, но обнаруживает весьма низкие механические свойства (при изгибе на угол в 45° покрытие уже даёт трещину). Исходным сырьём для феррана служат алюминий А1 по ОСТ НКТП 4035и мартеновская малоуглеродистая сталь с содержанием С не более 0,100/о и вредных примесей 8 и Р не более 0,01—0,02% каждого. Эта сталь допускает наибольший наклёп без образования трещин и надрывов по кромкам, что особенно важно для производства феррана. Листы и ленты из феррана обычно содержат по объёму 90% стали и 10% алюминия. Стальная заготовка—карточка—имеет толщину от 0,9 до 2мм,й алюминиевые лен- [c.239]

Для сталей ледебуритной группы мартенситного класса, наиболее широко применяемых при изготовлении пуансонов, вследствие карбидной неоднородности предел выносливости при изгибе 0 jH составляет 0,1 — 0,3 предела выносливости при пульсирующем цикле сжатия 0ос- Это и делает более вероятным разрушение пуансона при обратном ходе ползуна. Основные факторы, вызывающие эксцентрическую нагрузку и боковой увод пуансона неточность при изготовлении деталей штампов (отклонение от плоскостности и параллельности опорных поверхностей плит и опор должно быть 0,01 мм на 100 мм длины, от перпендикулярности оси пуансона к опорным торцам в пределах 0,01— 0,02 мм на всей длине) увеличение отклонений от соосности пуансона и матрицы под нагрузкой из-за недостаточной поперечной жесткости пресса и штампа неточное фиксирование первоначального положения пуансона неточное центрирование заготовки в матрице отклонение от параллельности торцов заготовки отклонение формы заготовки от осей симметрии. Отклонение нагрузки от симметричности может быть значительно снижено путем оптимизации профиля торца пуансона (наличие площадки, малый угол конуса), дробления процесса выдавливания полости на несколько переходов. [c.168]

Пример 3. Изгиб заготовки на угол 180° (гп = 0) ч.до смыкания сторони (рис. 97) надежно осуществляется за три операции получение угла 90 (иа рисунке не показано) подгибка одной полки на угол а т 45 [c.410]

Рис. 97. Изгиб заготовки сдо смыкания сторои (иа угол 180°)

Пример 14. Получение кольцеобразных деталей- Простейшая конструкция штампа для получения деталей кольцеобразной формы из проволоки представлена на рис. 109, а. Матрица I (рис. 109, б) выполнена со сквозным отверстием, диаметр которого равен диаметру детали по наружному кон-туру. Торец матрицы (в виде цилиндра) срезан по винтовой линии с углом подъема а =- 40-f-60°. Угол пересечения винтовой и цилиндрической поверхностей поверхностью полости матрицы заваливают по сопрягающей их поверхности, выполняющей роль рабочей кромки. Началом изгиба служит верхний край рабочей полости матрицы. Прямолинейную заготовку из проволоки подают к этому краю. Пуаисои 2 состоит из двух ступеней. Большее его сечеиие (условный диаметр D) соответствует внешнему контуру штампуемой детали и стыкуется с соответствующим отверстием матрицы по H8lf9. Меньшая ступень (условный диаметр d) соответствует внутреннему контуру штампуемой детали. Если штампуемое кольцо плоское, то опорную часть уступа А в пуаисоне. выполняют плоской, перпендикулярно к продольной оси. Если требуется получить кольцо с некоторой кривизной, то уступ в пуаисоне должен иметь такую же кривизну. В процессе Заглубления пуансона заготовка посте- [c.415]

Наряду с устранением напайки, успешным разрешением вопроса стружко-завивания, быстросменностью затупленной пластинки, отсутствием заточки державки, этот способ уменьшает и разрушение пластинок при неожиданной остановке станка, когда резец еш,е находится под стружкой. Последнее объясняется тем. что в этот момент давление на переднюю поверхность резко уменьшается. Однако вследствие обратного возлействия упругих деформашш в звеньях передачи от электродвигателя к шпинделю произойдет поворот заготовки на некоторый угол в направлении, обратном главному движению. Это вызовет напряжения изгиба в пластинке в направлении от задней поверхности резца к разгруженной передней поверхности, что может привести к разрушению пластинки при жестком ее закреплении в державке. При свободно лежащей пластинке (закрепление силами резания) она повернется (приподнимается) по часовой стрелке. [c.186]

Существует и другой вид гибки, при котором обеспечивается получение точных углов и радиусов изгиба. Это так называемая гибка с растяжением, когда заготовка при гибке подвергается действию добавочного растягивающего усилия. При этом все волокна испытывают рас гяжепие и Ha6jHOAae i лить искою-рое сокращение плондади поперечного сечения, тогда как угол и радиус i ибки остаются без изменения. [c.170]

При изгибе полоски шириной Ь = 1, выделенной в заготовке (рис. 77) при переходе из положения 1 в положение 2, затрачена работа, равная произведению силы на путь, т. е. a Rpdy. Эта работа равна произведению изгибающего момента Мизг на угол поворота оси dy, т. е. равна a s /i)dy. Тогда [c.159]

Кроме того, возможно образование складок по внутреннему контуру и трещин —по наружному. Эти дефекты тем вероятнее, чем меньше радиус закругления и чем больще угол загиба. Чтобы устранить искажение формы поперечного сечения заготовки в зоне изгиба, производят правку (проглаживание) с помощью гладилок ( ручная ковка), раскаток, бойков. Неполнота формы — утяжка — правкой не уничтожается. Для [c.453]

При гибке (рис. Ю4) одну часть или несколько частей листовой заготовки изгибают относительно других ее частей. Различают гибку одно-, двух,- четырех,- и многоугловую. Большинство гнутых деталей может быть вьшолнено с помощью двух приемов гибки У-образная гибка в тупой угол (одноугловая, рис. Ю4, а) и 13-сб- [c.415]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...