Равномерная деформаци

Ввиду пониженной технологической пластичности высоколегированных сталей и труднодеформируемых сплавов их предпочтительнее штамповать в закрытых штампах. В этом случае схема неравномерного всестороннего сжатия проявляется полнее и в большей степени способствует повышению пластичности, чем при штамповке в открытых штампах. По этой же причине наиболее предпочтительна штамповка выдавливанием. Сплавы, у которых пластичность понижается при высоких скоростях деформирования (титановые, магниевые и др,), штампуют на гидравлических и кривошипных прессах. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200—400 °С. Поковки из некоторых труднодеформируемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.97]

Для сплава ВМ1 при о >1000 МПа предельная пластичность изменяется очень мало, а для металлокерамического молибдена МС наблюдается слабое сния ние роста предельной пластичности и уменьшение dgp/do лишь при 1500 МПа. Так как молибден марки МС деформируется равномерно до более высоких деформаций г, чем сплав ВМ1, то можно считать, что давление насыщения Он зависит от склонности металла к локализации деформации в шейке образца чем меньше величина е равномерной деформации, тем меньше величина напряжения а . [c.445]

Суммарная зависимость упрочнения материала от степени деформации и от ее скорости может быть записана с помощью параметров пит для случая равномерной деформации так [c.551]

Контактные напряжения в соединении. В зоне сопряжения деталей будут действовать контактные давления (радиальные напряжения) q, которые распределены по длине соединения (вдоль оси а) обычно существенно неравномерно (см. рис. 31.2, на котором показаны напряжения, действующие на деталь 1), так как равномерной деформации препятствуют выступающие части деталей. [c.494]

Понижение удлинения при 800— 900 °С вызвано уменьшением равномерной деформации. [c.44]

С повышением температуры уменьшается деформационное упрочнение празеодима, увеличивается местная деформация в области шейки, поэтому равномерная деформация понижается. Чистый празеодим хорошо поддается обработке давлением при 20 °С допускает обжатия до 70 %. Из него получают проволоку и ленту. [c.78]

Таблица 85. Изменение предельной равномерной деформации i ), %, в зависимости от режима термической обработки и температуры испытания [56]

При растяжении углы ф и Я возрастают (рис. 1.3, б). Следовательно, если первоначально углы ф и Я были больше 45°, то коэффициент Шмида по мере сдвига возрастает, Таким образом, если сдвиг начался, то он протекает легче, чем начался. Подобное геометрическое разупрочнение наблюдалось для монокристаллов с большими начальными значениями углов ф и Я. Оно обычно выражается в образовании площадок текучести, аналогичных площадкам в поликристаллах, которые обусловлены деформацией Чернова — Людерса, т. е. вместо равномерной деформации наступает своеобразная текучесть, при которой та часть кристалла, где течение началось в первую очередь, претерпевает значительное растяжение, затем растянутая область постепенно [c.12]

Влияние же температуры на интенсивность деформационного упрочнения, напряжение течения и предел прочности оказывается [18] прямо противоположным влиянию на предел текучести. Например, у металлов с ГЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения (да/дг) и предел прочности существенно возрастают с понижением температуры. Так как предел текучести почти не зависит от температуры, то отношение пределов прочности и текучести при низких температурах возрастает, данное обстоятельство делает металлы с ГЦК-ре-шеткой особенно перспективными для использования при низких температурах. У металлов с ОЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры либо сохраняет постоянное значение, либо уменьшается. Вследствие этого кривая температурной зависимости предела прочности либо приблизительно эквидистантна кривой предела текучести, либо отклоняется вниз с понижением температуры. Таким образом, пластичность (в данном случае — равномерная деформация) металлов с ОЦК-решеткой при низких температурах снижается, для многих из них характерен переход от вязкого поведения к хрупко.му что резко ограничивает возможность их исполь- [c.17]

В случае одноосного растяжения цилиндрического образца в об-ласта равномерной деформации, т. е. при соблюдении условия F Iq = [c.29]

Предел прочности условный (о = PJF, ), или временное сопротивление разрушению, соответствует максимальной нагрузке образца (см. рис. 1.15) и максимальному значению его равномерной деформации. После достижения максимальной нагрузки Р происходят потеря образцом механической устойчивости и локализация деформации в шейке, но Og не является предельной прочностью металла. Как показывает перестройка диаграммы растяжения из координат Р — А/в координаты S — е (см. рис. 1.15), истинное напряжение продолжает возрастать и достигает максимального значения в момент разрушения (S ). [c.34]

Начальная стадия заканчивается, когда локализованная ранее на микро- и макроуровнях пластическая деформация распространяется по всему объему образца, т. е. когда образец подготовлен к дальнейшей равномерной деформации. [c.154]

Получение кривой нагружения для широкого интервала деформа-С1,ий, т. е. экспериментальное определение напряжения при любом значении пластической деформации, превышающем величину равномерной деформации, является сложной методической задачей, рассмотрение которой представляет также и самостоятельный интерес для специалистов в области механики и физики прочности. [c.160]

Обычные попытки решить прямую задачу не приводят к успеху, поскольку не известен закон локализации деформации в шейке и связанные с ним закономерности изменения скорости деформации, вклада гидростатической компоненты напряжения и других факторов. Поэтому представляет интерес работа [362], согласно которой решение рассматриваемой задачи надо искать исходя из данного (известного) закона деформационного упрочнения, т. е. как бы методом от обратного. Для этого необходимо в первую очередь показать, что при локализованной деформации в шейке сохраняются те же закономерности упрочнения, которые действовали в интервале равномерной деформации. Рассмотрим более детально, с помощью каких методических приемов это было сделано, в работе [362]. [c.161]

Остановимся подробнее на условии перехода образца в состояние механической неустойчивости и расчете предшествующей этому состоянию величины равномерной деформации (при всей ее условности), поскольку это достаточно широко применимая характеристика пластичности, связанная с различными проявлениями механического поведения металлов, в том числе с особенностями вязко-хрупкого перехода в ОЦК-металлах при низких температурах. [c.164]

Как показывает графический анализ (рис. 4.4), величина равномерной деформации является достаточно чувствительной функцией нормированного коэффициента деформационного упрочнения. Фактически полученное выражение для пока- 4. зывает, что данная величина служит еще одним, может быть, несколько более сложным параметром схемы де-формационного упрочнения, описанной в главе 3. [c.165]

Рассмотрим, как протекает дефор- мация в шейке. Данные рис. 4.2 показывают, что в отличие от равномерной деформации, где действует принцип постоянства деформируемого объема, деформация в шейке характеризуется непрерывным уменьшением этого объема. Одновременно с уменьшением рабочего объема увеличивается скорость деформации, нарастает также кривизна поверхности в шейке образца и создается в результате сложное напряженное состояние, приводящее к появлению гидростатической компоненты напряжения в схеме нагружения [7, 50, 511. Эти дополнительные факторы могут в принципе даже исказить результаты расчета диаграммы нагружения, вернее, части, связанной с деформацией в шейке. [c.165]

Рис. 4.4. Зависимость равномерной деформации от нормированного коэффициента деформационного упрочнения

Обобщая приведенные выше результаты экспериментального изучения пластической деформации в шейке, можно утверждать, что основные закономерности деформационного упрочнения, установленные ранее для интервала равномерной деформации, распространяются полностью и на интервал больших деформаций, которые наблюдаются в шейке растягиваемого образца. Это обстоятельство позволяет вплотную подойти к расчету напряжений и деформаций на ниспадающей ветви диаграммы нагружения. [c.170]

В качестве е, Краффт предложил брать величину равномерной деформации одноосного образца. При выводе выражения [c.227]

Важным параметром сталей является отношение и Ов К в = ат/ств. Чем меньше Ктв, тем выше запас пластичности и качественнее сталь. Причем Ктв отражает способность стали к равномерной деформации без нарушения устойчивости (шейкооб-разование). Полное относительное удлинение 5 и сужение представляется в виде суммы 5 = 5 + 5к и v / = vj/e + v /k, где 5к и [c.284]

Склонность к циклическому упрочнению свойственна тем сталям, которые хорошо отожжены (горячекаганные малоуглеродистые стали) или высоко отпущены после закалки и имеют диаграмму растяжения (рис. 5.2), характеризуемую большой равномерной деформацией (1 /в > 0,5 )/к) и большой протяженностью стадии деформационного упрочнения. [c.388]

На макроуровне точке неустойчивости, отвечающей нарушению закона сохранения постоянства объема, соответствует переход от равномерной деформации к сосредоточенной. Переход от нестабильности кластера к нестабильности всей системы требует анализа условий самоподобия и на макроуровне, что по ана югии с микроуровнем (см. 2.23) соответствует выражению [c.104]

Как показано И.А. Одиигом [22], для случая равномерной деформации гладких цилиндрических образцов критическую величину продольной деформации 6 можно выразить через следующим образом S, -, что дает [c.104]

В соответствии с кинетической концепцией С.Н. Журкова [21], процессом, ответственным за иременную зависимость прочности, является разрушение, связанное с термофлуктуационным разрывом межатомных связей. Это означает, что ведущим процессом является разрушение межатомных связей. В противоположность этому, в ряде работ высказана точка зрения, в соответствии с которой пластической деформации принадлежит ведущая роль как в случае вязкого, так и в случае хрупкого разрушения, так как оба вида разрушения различаются только по степени локализации пластической деформации вязкое после значительной равномерной деформации, а хрупкое - локализацией деформации на ранней стадии деформирования или в пределах деформации Лю-дерса. [c.261]

При 17 = 0,5 возможна реализация как первого, так и второго механизма нестабильного развития пластического деформирования и разрушения рассматриваемых конструкций. Следу ет также отметить, что процесс потери пластичесжой устойчивости оболочки в виде выпучины вдоль ее образу ющей происходит при более низких значениях предельных равномерных деформаций Б,, р и критических напряжений а р, чем анаюгичный процесс. об> словленный развитием шейки в кольцевом ссчении [c.93]

Полученные соотношения (4.1) и (4.3) для определения параметра (Т, 8р) толстостенных оболочковых конструкций, работающих под давлением, могут быть представлены через известные деформационные характеристики материала оболочки 8 и v / (относительные удлинение и сужение) путем замены величины Бр, характеризутощей значения равномерной деформации материала, функционалом связи между данными характеристиками /53/ [c.201]

Сталл дает на лауэграмме систему резких пятен. При равномерной деформации кристалла (нет избытка дислокаций одного знака) пятна резкие. Например, при удобном расположении систем скольжения по отношению к внешнему воздействию монокристаллы цинка и кадмия дают резкие лауэграммы при удлинении до 100% Однако при изгибе растянутых кристаллов (т. е. при избытке дислокаций одного знака) резкие дифракционные пятна на лауэграмме размываются в дуги. Это есть астеризм, регистрирующий замену единственной ориентировки скольжения областью ориентировок возникающей в результате неравномерной при изгибе деформации [c.149]

При отсутствии гидростатического давления о выражение (168) приобретает вид, известный при одноосном растяжении с1ар1с1г =ар=аве-, т. е. при наличии гидростатического давления вся диаграмма растяжения смещается на величину сг (см. рис. 231), а предел текучести, деформирующее напряжение, предел прочности и величина равномерной деформации, регистрирующая начало [c.440]

Пластичность предварительно экструдированных образцов оказалась выше, чем отожженных. Максимума эта разница достигает при 1160°С (бэкстр=160 %, ботож=70 %). При этом деформация гидроэкструдироваииых образцов аналогична сверхпластической (высокая скоростная чувствительность е, равномерность деформации, зависимость б от 8, отсутствие упрочнения). [c.576]

Пределу текучести 5т = Ст, пределу прочности Sb и сопротивлению разрыва 5к соответствуют удлинения e-i, вп и вк (бв —предельная равномерная деформация до образования шейки, — местная наибольшая деформация в щейке при разрыве). Для материалов, которым [c.7]

Изменение равномерной деформации (-ф) стали 12ХНЗА при низких температурах растяжения после закалки образцов с 880° С в масле и отпуска при 180° С имеет следующие значения [56] [c.55]

Стадийность деформационного упрочнения и явная зависимость этого процесса от температуры наглядно иллюстрируются кривыми нагружения [330, 332] двухфазного молибденового сплава МТА [336] (рис. 3.18, а) и однофазного молибденового сплава МЧВП(рис. 3.18, б), перестроенными в области равномерной деформации в координатах 5-а /.. При температурах испытания выше 90 и 20 С для сплавов МТА и МЧВП соответственно на кривых нагружения наблюдаются три прямолинейных участка, на границах которых происходит изменение коэффициента деформационного упрочнения Л , и можно, следовательно, предположить, что этим участкам соответствуют различные механизмы деформационного упрочнения. Для проверки данного предположения в работе [330] были проведены при температурах 20 и 400 °С испытания [c.138]

Рис. 4.5. Диаграммы растяжения образцов молибденового сплава МЧВП (/, 2) и ванадия технической чистоты (3, 4) при комнатной температуре (е = 10 с ), перестроенные в координатах S — Уё (/, Д) и S — е (2, 4). На диаграммах обозначены значения равномерной деформации и

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Основной разделительной линией диаграммы ИДТ является кривая 6 температурной зависимости величины равномерной деформации 0 материала (рис. 5.18). При деформациях, превышающих во, в образце формируется шейка, и диаграмма ИДТ отражает соответственно уже локальный характер пластической деформации, предшествующей разрушению. Наблюдаемая температурная зависимость равномерной дефюрмации описывается [3321 выражением, полученным на основе представлений о параболическом деформационном упрочнении в три стадии [330, 332] [c.215]

Испытания на растяжение являются наиболее простым методом определения прочностных и пластических характеристик, так как этим способом в области равномерной деформации прош е всего достигается одноосное напряженное состояние. Одноосность напряженного состояния сохраняется только до образования шейки, когда материал находится под действием нормальных и касательных напряжений. При растяжении величина максимальных касательных напряжений составляет половину от максимальных нормальных растягивающих. Такое испытание называется жестким , а напряженное состояние характеризуется коэффициентом жесткости [c.22]

Сохранение высокого уровня относительного удлинения при значительном снижении относительного сужения свидетельствует о том, что с понижением температуры испытания увеличивается доля равномерной деформации при одновременном повышении чувствительности материзг ла к дефектам. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...