Разрушение от нормальных напряжений

Форма ямок, как правило, определяется напряженным состоянием и направлением разрушающих усилий. В условиях объемного растяжения возникают равноосные ямки, от действия касательных напряжений, например на конечных скосах разрывных образцов,—вытянутые параболические (см. рис. 5, d), направленные в противоположные стороны (на ответных половинах образца). При однократном внецентренном приложении растягивающей нагрузки, как правило, образуются параболические вытянутые ямки, направленные в одну сторону на обеих половинках образца. При однократном кручении на участках излома, соответствующих разрушению от нормальных напряжений, наблюдаются равноосные ямки, в остальной части излома— параболические. Часто параболические ямки перемежаются с равноосными. Кроме того, на поверхности излома нередко наблюдаются участки, сглаженные при вытягивании. [c.26]

Согласно формулам (5.3.2) и (5.3.3), касательные напряжения в образце при его разрушении от нормальных напряжений а [c.190]

Следовательно, если в этом случае и происходит разрушение от нормальных напряжений, то только после некоторой пластической деформации. [c.123]

Сопротивление хрупкому разрушению от нормальных напряжений (сопротивление отрыву) резко (экспоненциально) уменьшается с увеличением размера зерна феррита (рис. 4). [c.1121]

Таким образом, учет возможности распространения трещины привел в данном случае к обнаружению сильного масштабного эффекта При геометрически подобном увеличении рассматриваемой системы вначале (при Н < / ) масштабного эффекта нет критическая сила растет пропорционально квадрату линейного размера (критические напряжения сохраняются). Затем происходит смена характера разрушения - разрушение от нормальных напряжений при изгибе уступает место отслоению. В дальнейшем критическое значение силы Р = Р пропорционально и, следовательно, критические напряжения убывают с увеличением размера. [c.16]

Одним из первых условие хрупкого разрушения сформулировал П. Людвиг в 1909 г. [101]. Он предположил, что хрупкое разрушение наступает от нормальных напряжений, достигаю- [c.56]

Первый из них основан на механической модели Геста, по которой сопротивление срезу не является неизменной характеристикой материала, а зависит от нормального напряжения на плоскости среза, которая в этом случае уже не является плоскостью действия максимальных касательных напряжений. Обозначая полное касательное напряжение на плоскости среза через т , а соответствующее нормальное — через а , получим условие разрушения [c.146]

Наибольшее касательное напряжение Т1,з= (ai—Оз)/2 определяется наибольшим и наименьшим главными напряжениями ai и 03. Для объемных напряженных состояний два других касательных напряжения Ti,2= (ai —02)/2 и Т2,з= (аг,—аз)/2 меньше Т1,з. По мере уравнивания главных растягивающих напряжений oi, аг и аз касательные напряжения будут уменьшаться и напряженное состояние будет приближаться к всестороннему растяжению. Такое напряженное состояние возникает или от кольцевых надрезов на круглых образцах в центральных зонах, или при местном быстром разогреве с поверхности. Соот-ветствуюш,ие предельные круги Мора смещаются вдоль оси а, удаляясь от начала координат (см. рис. 1.3). Для некоторого круга с центром D наибольшее главное растягивающее напряжение oi достигнет сопротивления отрыву 5к и разрушение произойдет от нормального напряжения. По гипотезе наибольших нормальных напряжений разрушение возникнет при условии [c.10]

По исследованиям [52] касательные напряжения Тп зависят от нормальных напряжений, при наличии которых происходит разрушение молекулярной связи, следующим образом [c.85]

Из рис. 19 следует, что при очень больших отношениях ЫН уровень касательных напряжений в балке оказывается значительно ниже предела прочности материала при сдвиге. При этом балка разрушается от нормальных напряжений, и величина предельной нагрузки может быть с достаточной степенью точности определена из простой формулы (16). Однако при малых отношениях ЫЬ, возможна сдвиговая форма разрушения. Чем ближе отношение Х//г к нулю, тем существеннее оказываются эффекты [c.136]

Для материалов мало пластичных и хрупких сопротивление усталости зависит не только от касательных, но также и от нормальных напряжений условия прочности формулируются по наибольшим касательным напряжениям с учетом влияния на разрушение нормальных напряжений [c.129]

ИСХОДИТ от нормальных напряжений в связующем в среднем сечении при 1 = 0 и в точках т) = 1. Угловые точки и (5j) соответствуют одновременному появлению нескольких типов разрушения связующего от нормальных напряжений при [c.72]

В скручиваемом цилиндре наряду с напряжениями сдвига действуют нормальные растягивающие (-Ьа), и сжимающие (—а) напряжения равные по абсолютной величине. Своих максимальных значений они достигают в площадках, наклонённых под углом 45 к оси (фиг. 2, в). Разрушение образца от касательных напряжений при скручивании происходит по плоскости, перпендикулярной оси, а от нормальных напряжений (для чугуна, закалённой стали и т. п.) — по винтовой линии. [c.10]

Но подлинной областью применимости условий текучести и разрушения вида (4.34) (как и условия Мора и других критериев пластичности или разрушения, в которых предельное сопротивление сдвигу зависит от нормальных напряжений) должны быть горные породы, бетон и тому подобные материалы. Дело в том, что для таких материалов характерна весьма существенная зависимость предельного сопротивления сдвигу от [c.133]

I. В зависимости от характера напряженного состояния мате-риал может разрушаться как от нормальных напряжений (хрупкое разрушение или разрушение отрывом), так и от касательных напряжений (пластическое разрушение — разрушение срезом). [c.85]

Точки на рисунках, отмеченные буквой со звездочкой вверху, соответствуют проектам рациональной структуры по условиям прочности. Сравнение сплошных и штриховых кривых на рис. 21.1, 21.2 показывает, что в рдде случаев при использовании уравнений (21.4), (21.5) или уравнений из [6] разрушающие нагрузки и механизмы разрушения могут быть разными, но есть области параметров, где механизмы разрушения одинаковы и разрушающие нагрузки практически равны. Например, рассмотрим штриховую кривую и сплошную на рис. 21.1. При О а а 1 ( 2) штриховая кривая описывает разрушение от нормальных напряжений в связующем, а сплошная [c.128]

Разрушение от нормальных напряжений сопровождается разрушением (переломом) крайних растянутых или сжатых слоев, разрушение от касательных напряжений — скалыванием по слою приблизительно на уровне срединной плоскости образца. В очень коротких стержнях наблюдается третий вид разрушения — от смятия и среза, сопровождающийся кажущимся ростом сопротивления мате->иалов касательным напряжением. 1ерераспределение напряжения в образце и изменение характера разруше- [c.223]

П0-В,ии им0му, изменение состава феррита все же должно привести к изменению сопротивления разрушению от нормальных напряжений (сопротивления отрыву) независимо от величины зерна, поскольку установлено заметное влияние легирования на прочность междуатомной связи железа (например, введение в железо 8 /о Сг повышает характеристическую температуру с 430 до 570°) [14]. Между этими физическими и механическими характеристиками, вероятно, должна быть достаточно тесная связь. Однако прямым экспериментом не обнаружено влияния состава феррита на сопротивление отрыву. [c.1122]

Общий метод построения предельной поверхности для слоистого композита состоит в следующем предполагая совместность деформирования слоев композита при заданном илоском напряженном состоянии, рассчитывают напряжения в плоскости и деформации каждого отдельного слоя. Определенное таким образом наиряженно-деформированное состояние слоя сравнивается с критерием прочности каждого слоя предполагается, что первое разрущение слоя ) вызывает разрушение слоистого композита в целом. В действительности дело обстоит сложнее, поэтому необходимо углублять понимание особенностей поведения слоистого композита при таких уровнях напряжений, когда в соответствии с выбранным критерием в некоторых слоях уже достигнуто предельное состояние. В зависимости от вида напряженного состояния напряжения, соответствующие началу разрушения слоев, могут не совпадать с экспериментально определяемыми предельными напряжениями композита в целом. Как правило, совпадение наблюдается, если первое разрушение слоя происходит по волокну (по достижении предельных напряжений в направлении армирования). В остальных случаях, когда критерий предсказывает для слоя разрушение по связующему (от нормальных напряжений, перпендикулярных направлению армирования, от касательных — межслойных или в плоскости), экспериментально определенные предельные напряжения композита не соответствуют теоретически подсчитанным. Как теория, так и экспериментальные наблюдения указывают, что подобное поведение слоистых композитов объясняется взаимодействиями между различно ориентированными слоями. Меж-слойные эффекты могут наблюдаться как у свободных кромок, так и внутри материала, когда слои разрушаются от растяжения перпендикулярно направлению армирования или от сдвига в плоскости армирования. [c.50]

Материалы ОС целесообразно использовать в конструкциях, в которых возникает напряженное состояние, близкое к линейному оптимальным вариантом использования материалов ОС при линейном напряженном состоянии будет такой, когда растягивающие и сжимающие напряжения совпадают с направлением волокон. В случае сложного сопротивления или изгиба, когда в материале возникает сложное напряженное состояние, могут произойти разрушения как от действия скалываюнгих касательных напряжений, так и от нормальных напряжений. Материалы на основе ОС целесообразно использовать в вантовых и стержневых конструкциях. [c.7]

На рис. 9.1 изображено распределение нормальных напряжений aV вдоль оси балки на крайних поверхностях при т) = = 1. Из этих графиков видно, что концентрация нормальных напряжений реализуется в точке приложения сосредоточенного усилия (g = 0). Таким образом, разрушение армированной балки от нормальных напряжений может начаться в точке = О, т) = 1. Из сравнения кривых 1 п 2 (кривые 1 соответствуют Е = р = 5 2 — Е = 75, р = 5 п 3 — Е = 75, р — 10), а также из формул (9.14), (9.17) видно, что с увеличением параметра Е — относительной жесткости ардшрующпх элементов — максимальные но модулю значения осредненных напряжений а и напряжений в арматуре o i возрастают (для данных параметров более чем в 1,3 раза), в то время как максимальные по модулю значения нормальных нанряиееннй в сиязующем убывают (в данном случае более чем в 3 раза). С увеличением относительных геометрических размеров балки (параметра Р) максимальные но модулю значения нормальных напряжений а и а 1 возрастают. [c.61]

Анализ указанных зависимостей показывает, что характер распределения напряжений aj практически не зависит от парамет-j)OB и и существенно меняется в зависимости от того, сим-лотрично или несимметрично приложены сосредоточенные силы // , (ср. кривые 3 и 4). Кроме того, из результатов сравнения максимальных по абсолютной величине нормальных и сдвиговых напряжений в связующем при = 10 и = 75 (кривая 1 на [)ис. 12.1 и кривая 2 на рис. 12.2) видно, что вторые превосходят первые. Это значит, что при данных параметрах разрушение кольца может начаться от сдвиговых напряжений раньше, чем от нормальных напряжений в связующем. [c.81]

Зависимость нагрузки начального разрушения от удельного объемного содержания связующего при разрушении кольца от нормальных напряжений (см. участки Aibi, В с,, В с, В с иа рис. 13.3) является практически линейной. [c.85]

Расслоение, представленное на рисунках, обусловлено главным обра зом нормальным (а , а) и межслой ным касательным напряжениями (б). Расщепление матрицы и отсутствие разрывов на рис. 3.8, а свидетельствуют, что расслоение вызвано в основном а . Некоторое количество разрывов волокон, по--видимому, происходит при разделении поверхностей. Обширные разрывы и перья (ha kles) обусловлены в основном действием межслой-ного касательного напряжения. На поверхности разрушения от касательных напряжений наблюдаются, очень малочисленные разрывы волокон. Выводы относительно вида разрушения, сделанные на основании сканирующей электронной микроскопии, согласуются, как будет показано ниже, с аналитическими результатами. [c.144]

Шарль Кулон, высказав свой взгляд, что разрушение обусловлено наибольшими сдвигающими напряжениями, исследовал только случаи растяжения и сжатия. Полное развитие эта теория получила у Ш. Дюге ), который ее приложил к самому общему случаю напряженного состояния. Подобно Ш. Кулону он полагает, что разрушение материалов является результатом сдвига. Сопротивление сдвигу зависит не только от сцепления, свойственного данному материалу, но и от внутреннего трения, величина которого меняется в зависимости от нормальных напряжений, действующих по плоскости сдвига. [c.77]

Таким образом, коэффициент Хд, как и прежде, имеет механический смысл — он равен отношению предела длительной прочности при растяжении к пределу длительной прочности при сжатии. Его можно также определить как величину, характеризующую степень участия в макроразрушении сдвиговой деформации, Создающей благоприятные условия для разрыхления материала и образования трещин. При Хд = О, когда разрушение определяется сопротивлением материала распространению трещин, выражение (VI.9) преобразуется в критерий атах=сопз1. Если разрушение является результатом сдвиговых процессов в материале (Хд = 1), то в качестве эффективного напряжения принимается интенсивность напряжений. Когда разупрочняющее влияние сдвиговой де(] ормации эквивалентно соответствующему эффекту от нормального напряжения (Хд = 0,5), выражение (VI.9) принимает вид критерия т) (см. стр. 172). Обработка экспериментальных данных по обобщенному критерию (см. 6 гл. XI) показала хорошее соответствие теоретических расчетов результатам опыта. [c.174]

Разрушение образцов независимо от температуры и вида напряженного состояния происходило по площадкам, практически перпендикулярным растягивающим напряжениям. Этот факт, казалось бы, свидетельствует о том, что ответственными за разрушение являются нормальные напряжения. Однако характер располо/кения экспериментальных точек на диаграмме — Оз указывает па неприемлемость в качестве критерия прочности ни максимальных, ни приведенных нормальных напряжений. Не находится в соответствии с опытом и теория Кулона — Мора, предпо-.яагающая при плоском напряженном состоянии линейную зависимость максимального касательного напряжения от шарового тензора. [c.372]

Смотреть страницы где упоминается термин Разрушение от нормальных напряжений : [c.23] [c.12] [c.67] [c.68] [c.68] [c.84] [c.120] [c.224] [c.705] [c.211] [c.119] [c.66] [c.80] [c.89] [c.98] [c.117] [c.145] [c.145] [c.145] [c.71] [c.30] [c.33] [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...