Большой вдув

Задача о большом вдуве в пограничном слое [c.298]

Из этого определения следует, что при большом вдуве не выполняется условие y , <С Wg/VRe, которое является одним из основополагающих в теории пограничного слоя (см. 7.4). [c.423]

Из физических соображений следует, что при больших вдувах (например, при 0,1 1, где к = [c.424]

В заключение приведем профили температуры и концентрации Сг поперек ударно-сжатого слоя при Т = = 1,4-10 К для режима большого вдува. На рис. 7.10.9 кривая 1 соответствует сечениям поглощения продуктов разложения, прозрачным при А < 0,115 мкм кривая 2 — сече- [c.450]

Количество природного газа, вдуваемого в доменные печи, колеблется от 70 до 180 м на 1 т чугуна и связано со степенью обогащения дутья кислородом (чем больше обогащение, тем больше вдувают газа). [c.28]

Расхождение расчетных и измеренных значений коэффициентов поверхностного трения и теплообмена в области больших вдувов прежде всего может быть объяснено тем, что в одну теорию закладывается предположение о С//С/о О при b-f оо, в других этот результат достигается при конечных значениях вдува. [c.246]

Второй этап — кипение металлической ванны — начинается по М( ре ее прогрева до более высоких температур, чем на первом этапе. При повышении температуры металла в соответствии с принципом Де Шателье более интенсивно протекает реакция (5) окисления углерода, происходящая с поглощением теплоты. Поскольку в металле содержится больше углерода, чем других примесей (см. табл. 2.1), то в соответствии с законом действующих масс для окисления углерода в металл вводят значительное количество руды, окалины или вдувают кислород. Образующийся в металле оксид железа реагирует с углеродом по реакции (5), а пузырьки оксида углерода СО выделяются из жидкого металла, вызывая кипение ванны. При кипении уменьшается содержание углерода в металле до требуемого, выравнивается температура по объему ванны, частично удаляются неметаллические включения, прилипающие к всплывающим пузырь- [c.30]

Результаты расчета приведены на рис. 1.35,а. Влияние силы Магнуса проявляется в уменьшении проникновения струи в поток в вертикальной плоскости ух (см. также работу [210]) и отклонении траектории в плоскости поверхности вдува zx- Отклонение траектории тем ощутимее, чем больше значение окружной составляющей скорости. [c.363]

Рассмотренный пример показывает, что bi случае, когда скорость внешнего потока известна, решение интегральных соотношений импульсов и энергии выполняется раздельно. В тех случаях, когда она неизвестна (чаще всего внутренние неизотермические течения), решение интегральных соотношений выполняется совместно, чаще всего методом последовательных приближений. Большое число примеров, характеризующихся совместным воздействием нескольких факторов (неизотермичности, вдува, сжимаемости и т. д.), рассмотрено в [5]. [c.35]

Будем полагать, что интенсивность вдува на стенке велика, т. е. параметр Ф = / ( , 0) = /ш большой, а следовательно, е == является малым параметром в задаче. Для области вблизи стенки введем переменные по формулам [c.299]

ЭТИХ зависимостей заключается в том, что крыло с предкрылком существенно увели-чивает критический угол атаки ( кра > крх). тогда как для крыла с закрылком характерно некоторое уменьшение этого угла ( крэ < крт)- Это объясняется эффектом тангенциального вдува в пограничный слой на верхней поверхности профиля крыла, осуществляемого через профилированную щель между отклоненным предкрылком и крылом (рис. 11.25,6). Вытекающая через щель с большой скоростью струя перемещает точку отрыва вниз по потоку и обеспечивает безотрывное обтекание на больших углах атаки, чем отклоняющийся закрылок, подсасывающий эффект которого слабее. [c.625]

Продукты сгорания топлива, двигаясь вдоль сопла 1 (рис. 4.3.2), отрываются от кольцевого уступа 3 и, повернувшись на некоторый угол в волне разрежения 2, присоединяются к поверхности насадки 7. В таком отрывном течении зарождаются хвостовой скачок уплотнения 8, застойная зона 6 с возвратным движением газа и участок смешения 5. Из-за необратимых потерь энергии в скачках уплотнения, на участке смешения и в застойной зоне тяговые характеристики сопл с кольцевыми уступами оказываются хуже, чем у обычных сопл. Однако эти характеристики могут быть улучшены путем вдува газа через отверстия 4 в уступе. На практике используют с л а бый и тангенциальный (интенсивный) вдувы. В первом случае газ попадает в насадок через перфорированную стенку уступа 3 (рис. 4.3.2) с малой скоростью и небольшими расходами. Во втором случае движение характеризуется большими скоростями и расходами газа, вдуваемого через свободное пространство в уступе (рис. 4.3.3). При интенсивном вдуве большие расходы газа приводят к значитель- [c.318]

Разгон вдуваемого газа с дозвуковой скоростью в насадке сопла позволяет повысить его тяговые характеристики. Расчет этих характеристик представляет собой сложную задачу, которая во многих случаях теоретически еще неразрешима. По этой причине особенно большую ценность имеют экспериментальные данные о работе двигательных установок, снабженных соплами с выдвижными насадками. Они позволяют оценить эффективность вдува газа через кольцевой уступ, обеспечивающий увеличение тяги. [c.319]

Коэффициент усиления показывает, во сколько раз управляющее усилие больше тяги, реализуемой при вдуве. При благоприятных условиях его величина может достигать 2- 2,5. [c.341]

В соответствии с этой зависимостью чем выше температура инжектируемого вещества, тем больше приведенный единичный импульс, а следовательно, и управляющее усилие при заданном расходе 0 . Поэтому для увеличения эффективности вдува применяют горячие газы, получаемые либо при сжигании высокотемпературных топлив, либо путем отбора из камеры двигательной установки. [c.343]

Эксперименты показывают иной характер распределения давления на стенках сопла при впрыске жидкости, чем при вдуве газа. Протяженность отрывной зоны перед жидкой струей оказывается меньшей, зато давление в непосредственной области за ней больше и превышает статическое давление в набегающем потоке. [c.343]

Для моделей с плоским торцом наблюдаемое явление оказывается более сложным (рис. 6.2.6). Если иглы имеют достаточно большую длину (1/0 = = 1,62), то вдув водорода почти не снижает значения Сха даже при больших расходах. Но при горении водорода и малых расходах Сха уменьшается заметно, тогда как с увеличением расхода эффект снижения Сха практически исчезает. Укорочение иглы (1/0 = 1,25) усиливает влияние горения водорода, но с повышением расхода сопротивление не уменьшается, а увеличивается. Дальнейшее уменьшение длины (1/0 = 0,75) делает чувствительнее [c.402]

При большой интенсивности вдува у обтекаемой поверхности образуется зона с весьма малым градиентом скорости дУх ду —0) и практически 100%-ной концентрацией вдуваемого газа. Зона оттеснения отделена от внешнего потока областью интенсивного вязкого взаимодействия и смешения газов, в которой градиенты скорости и концентрации максимальны. [c.465]

В результате вдува возникали отрицательные градиенты давления, под влиянием которых ускорялось движение более легких слоев вдуваемого газа в пристеночной зоне оттеснения. Газ в этой зоне имел даже большие скорости, чем внешний поток. [c.465]

Изменение интенсивности теплообмена при вдуве прежде всего зависит от массового расхода вдуваемого газа. С увеличением (q К)вд интенсивность теплообмена падает, и при достаточно больших значениях (q К)вд возможна полная изоляция стенки от горячего потока газа. Характер течения и молекулярный вес вдуваемого газа оказывают такое же влияние, как и при сублимации. [c.466]

На рис. 7.4.1 показано изменение температуры в непосредственной близости от стенки АТ = Тст — То (где Тст — температура у стенки. К) при различной интенсивности вдува. При сверхкритическом вдуве вблизи стенки наблюдаются участки течения, где температура практически остается неизменной, причем протяженность таких участков тем больше, чем силь- [c.466]

Точное решение задачи о теплообмене при вдуве представляет большие трудности, поэтому широко используются эмпирические зависимости. Для количественной оценки коэффициента теплоотдачи при вдуве могут быть рекомендованы следующие формулы [19] для ламинарного режима течения [c.467]

Из выражения (7.4.3) видно, что чем больше интенсивность вдува (рУ)вд, тем меньше температура стенки. В пределе, когда (рИ)од-> °о, температура стенки стремится к значению Тд. [c.468]

Аналогично, рассматривая уравнения энергии и диффузии, можно получить связь теплового и диффузионного потоков с величиной вдува. Если кроме трения на стенке требуется установить изменение скорости в пристеночной области, то в этом случае необходимо решение уравнения (8.104). Задачи о большом вдуве с использованием асимптотических методов рассмотрены Э. А. Гершбейном. [c.300]

Следовательно, для решения задач тепло- и маесообмег а с большими вдувами нельзя применять обычную теорию пограничного слоя и необходимо использовать полные уравнения Навье — Стокса. Поскольку эти уравнения Be bN a сложны, возникает проблема разработки методики решенр я задач с большими вдувами с помощью относительно простых уравнений. [c.423]

Представляет интерес спектральное распределение лу-чистых потоков, падающих на тело хи> и на внешнюю границу пограничного слоя <7 (соответственно сплошная и пунктирная кривые на рис. 7.10.7). Эти кривые получены при Та = 1,4-10 К и Ра = 10 Па и большом вдуве. 05ра- [c.448]

НА фиг. I показано изменение по нормали к поверхности пористого цилиндра цроф1лей температуры при различных значениях вдува и градиента давления. Отчетливо видно,что цри безградиентномнградиентном течениях на пористой стенке при больших вдувах возникает тепловой слой оттеснения,в котором / =0. Важно отметить,что этот слой оттеснения цри наличии храдиента давления существует в условиях возвратного вихревого течения. В этом можно убедиться из анализа фиг. [c.52]

Представляет интерес изучение других характеристик по высоте пограничного слоя цри больших вдувах. Ниже приводятся результаты измерений энергетических спектров пульсаций скорости и коэ< фициента перемежаемости. Измерения цроводились на плоской пластине. Описание экспериментальной установки и измерительной аппаратуры цриведены в[91 [c.54]

Основные выводы. Показано возникновение теплового слоя оттеснения при больших вдувах как для условии безхради- [c.56]

Показано,что вблизи стенки при больших вдувах возникает зона,в которой коэффициент перемежаемости, таие как и на внешней границе пограничного слоя равен нулю. Это свидетельствует об оттеснении, "всплытии пограничного слоя от стенки. [c.56]

Исследования вдува в сносящий поток в основном посвящены незакрученным струям [1,87]. Методами визуализации и непосредственных измерений хорощо изучена картина течения, положение скоростной и температурной оси струи в сносящем потоке. Построены полуэмпирические модели, удовлетворительно описывающие траекторию струи, изменение ее формы и количество эжектируемого в струю гдза. Однако для случая вдува закрученной струи, обладающей большей интенсивностью массообме-на, исследования не столь полны [210]. В этой связи важной задачей является накопление и обобщение результатов экспериментальных исследований. [c.360]

Известно, что при подводе охладителя через пористую поверхность происходит деформация профилей продольной скорости и температуры во внешнем пограничном слое. Профили скорости и температуры становятся менее заполненными, при этом увеличение интенсивности вдува охладителя ведет к более сильной их деформации. Таким образом, наличие поперечного подвода охладителя вызывает снижение градиентов скорости и температуры в пограничном слое на стенке из-за деформадаи профилей и при одновременном возрастании динамической и тепловой толщин пограничного слоя. Это вызывает уменьшение поверхностного трения и теплового потока на пористой стенке. С увеличением интенсивности вдува охладителя это уменьшение будет более сильным. Однако механизм охлаждения пористой стенки различен в зависимости от термодинамического состояния охладителя. Если охладитель газообразный, то температура стенки, соприкасающейся с горячим потоком газа, зависит от расхода охладителя и плавно уменьшается при его увеличении. В случае жидкого охладителя температура горячей поверхности при больших удельных расходах охладителя на единицу поверхности близка к температуре кипения при давлении горячего газа, омывающего пористую стенку. Между газовым потоком и пористой стенкой образуется жидкая пленка, толщина которой зависит от расхода охладителя. По мере умень- [c.153]

На рис. 6.2.2 представлены экспериментальные данные о давлении на сферической поверхности, полученные в результате исследования влияния струйного вдува воздуха из сферической модели в аэродинамической трубе при числе Mod = 2,5. Эти данные показывают, что воздействие струи проявляется в значительном снижении давления на обтекаемой поверхности. При этом чем больше отношение давлений торможения в струе Ро/ и в набегающем потоке рооо, тем значительнее снижение давления. Замечено так- [c.395]

На рис. 7.2.6 представлен график зависимости критического числа Рейнольдса от скорости отсоса (вдува). Если п <3 Ипред> то ни одна из кривых Д(а, с) не пересекает график Р г) ни при каком значении параметра с. В указанных случаях уравнение (7.2.22) не имеет рещения. Физически это означает, что при скоростях отсоса, больших оптимальной величины (Е д > Копт), зависящей от Ппред, течение сохраняется устойчивым при любых возмущениях, т. е. является абсолютно устойчивым. [c.460]

Интенсивность вдува значительно больше коэффициента трения [(рЮвд но количество движения вдуваемой массы существенно меньше количества движения основного потока в пограничном слое. В этом [c.462]

При безградиентном течении во внешнем потоке толщйны пограничных слоев нарастают вдоль поверхности по линейному закону. Исключение составляет незначительная область вблизи начала проницаемого участка, где при большой интенсивности вдува образуется застойная область со стационарным вихрем. [c.465]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...