Контуры Отношение

Очевидно, что снижение ,nax/ min может быть достигнуто как за счет увеличения радиуса закругления внутреннего контура (отношения rlb , так и за счет увеличения общей конфузорности — при она [c.300]

Высота точки закипания, /о от высоты циркуляционного контура. . Отношение сечений труб в свету опускных к обогреваемым. . . . отводящих к обогреваемым. ... [c.84]

Важным показателем степени совершенства конструкции данного котла является его циркуляционная способность. Причиной циркуляции воды в котле являются разные удельные веса пароводяной эмульсии в двух разных точках замкнутого контура. Отношение количества воды, циркулирующей по контуру, к количеству пара, получающегося в этом контуре, называется кратностью циркуляции С = . У современных котлов С [c.56]

Итак, пусть Д — определитель, составленный из к соответствующих определений к функций П. Этот определитель будет просто умножаться на некоторый числовой множитель, когда переменная опишет замкнутый контур. Отношение двух из этих определителей будет оставаться постоянным, следовательно, оно будет однозначной функцией. [c.429]

X Коэффициент смещения исходного контура Отношение смещения исходного контура к расчетному модулю [c.446]

Для защиты алюминия и его сплавов от действия щелочных растворов лучшие результаты показали покрытия на основе клея 88 с минеральным наполнителем, например, 100 г клея 88, 75 г каолина, смешанные с растворителями этилацетатом и бензином, взятыми в соотношении 2 1. Такие же результаты дает эмаль ХСЭ-101. Применение этих покрытий позволяет получать весьма четкие контуры (отношение глубины подтравливания металла под защитным слоем к глубине травления до 1,5 1) при глубине травления до 15 мм. Менее четкие контуры получаются при использовании эмали ХВ-16, ХСЭ-101, комбинированных покрытий эмалью ХСЭ-101 и клеем ХВК-2А или эмалью ХС-701 и лаком ХС-76. [c.84]

Непрерывная продувка служит для удаления солей из контура циркуляции котла вместе с небольшим количеством воды. Соли накапливаются в котловой воде в процессе превращения воды в пар, практически не растворяющий солей и не уносящий их с собой. Поскольку продувка осуществляется отводом части котловой воды, то с ней уходит значительное количество теплоты. Поэтому вода продувки (т. е. часть котловой воды) отводится в сосуд с меньшим давлением (расширитель или сепаратор непрерывной продувки), где она оказывается перегретой по отношению к этому давлению и вскипает. Полученный пар не растворяет в себе солей и может быть использован как теплоноситель. Оставшаяся горячая вода уже с меньшей температурой, но с большим содержанием солей, также может быть использована как теплоноситель, например, для нагрева химически очищенной воды, идущей на подпитку котла. [c.217]

В этом отношении лучшим способом приобретения навыков построения сопряжений являются упражнения по вычерчиванию контуров сложных деталей. Перед упражнением необходимо просмотреть задание, наметить.порядок построения сопряжений и только после этого приступать к выполнению построений. [c.41]

Размеры деталей, изготовленных из листов, полос, стержней разнога профиля гибкой, вытяжкой и т. д., зависят от инструмента, с помощью которого достигается необходимая форма детали, поэтому размеры ставятся не по отношению к осям предмета, а к его контуру (рис. 9.7). [c.267]

Исходный контур (стандартизованный) указывается ссылкой на ГОСТ 13755—68 или на ГОСТ 9587—68 (для мелкомодульных зубчатых передач). Нестандартизованный исходный контур в соответствии с P 581—66 определяется углом профиля а , коэффициентом высоты головки /о (/о— отношение высоты головки к модулю), коэффициентом радиального зазора с и радиусом закругления г,, в отличие от ГОСТ 9250—59, который требовал указывать угол профиля а , коэффициент высоты головки f (или абсолютную высоту головки А ), коэффициент высоты ножки f" (или абсолютную величину высоты ножки h"), радиус закругления г , высоту среза кромки вершины зубьев he и угол среза (фланка) а . [c.129]

В станочном зацеплении профиль зуба колеса очерчен кривой, которая является огибающей по отношению к последовательным положениям контура зуба инструмента. При нарезании инструментальной рейкой (см. рис. 182) эвольвентная часть зуба колеса образуется прямолинейной частью профиля зуба рейки, а переход- [c.274]

Рис. 5.18. Отношение мощностей, затрачиваемых на прокачку охладителя сквозь обогреваемые участки каналов с пористой вставкой и без нее (1) и сквозь замкнутые циркуляционные контуры с такими каналами (2)

Общим принципом, который при возможности следует реализовать в экспериментальных машинах для длительных испытаний, является внутреннее нагружение. При испытании передач, редукторов, коробок скоростей, из них составляют кинематически замкнутый контур, т.е. две передачи на двух валах. Контур подвергается внутреннему нагружению путем деформирования упругого элемента (обычно закручивания торсионного валика) или гидравлическим путем (реже пневматическим). Метод замкнутого контура в последнее время успешно распространен на бесступенчатые передачи, работающие со скольжением. Нагрузку регулируют, принудительно изменяя скольжение путем варьирования передаточного отношения одной из передач, входящих в контур. [c.474]

Все сказанное выше о магнитном дутье относится в основном к дуге постоянного тока. При сварке дугой переменного тока в металле изделия создается система замкнутых вихревых токов. Вихревые токи создают собственную переменную магнитодвижущую силу, сдвинутую почти на 180° по фазе по отношению к сварочному току. Результирующий магнитный поток контура оказывается значительно меньшим, чем при постоянном токе. [c.83]

В отношении функции у>( ) на характеристике второго семейства в задаче обтекания одного контура предположим, что она кусочно непрерывна. [c.61]

Геометрия зубчатого колеса при нарезании обкаткой определяется параметрами исходного контура реечного инструмента и его расположением по отношению к заготовке. Исходным контуром реечного инструмента является проекция режущей грани инструмента на плоскость, перпендикулярную оси заготовки. Исходный контур (рис. 18.12) инструментальной зубчатой рейки для нарезания цилиндрических колес регламентирован ГОСТ 13755 — 68. Для модуля т Х мм стандартизованы угол профиля а = 20°, глубина захода к1 = 2т, радиальный зазор с = Ь,2Ът, радиус скругления Гг = 0,4т. Исходная рейка имеет шаг одинаковый по высоте зубьев. Линия, по которой толщина зуба равна ширине впадины, называется средней или модульной прямой. [c.191]

Необходимое передаточное отношение винтовой передачи можно получить, не только изменяя диаметры колес, но п изменяя углы наклона зубьев. В некоторых приборах удобнее при одинаковом диаметре колес изменять передаточное отношение подбором углов наклона зубьев. Чтобы вписать передачу в заданное межосевое расстояние, применяют винтовые колеса, нарезанные со смещением исходного контура режущего инструмента. [c.242]

Основные характеристики запаздывающих нейтронов деления приведены в 8.1. Средняя энергия запаздывающих нейтронов не превышает 0,5 Мэе, что значительно ниже энергии мгновенных нейтронов. Почти все запаздывающие нейтроны испускаются в течение 1—2 мин после деления. Учитывая низкий выход их по отношению к выходу всех нейтронов деления (менее 1%), с точки зрения расчета защиты ядерного реактора запаздывающими нейтронами можно пренебречь почти во всех случаях, кроме интенсивного разноса продуктов деления по контуру теплоносителя, а также реакторов с циркулирующим топливом. [c.15]

Для каждого помещения, по отношению к которому проектируется защита теплоносителя, обычно задается допустимая мощность дозы излучений. Ориентируясь на ряд точек в этом помещении, наиболее близко расположенных к оборудованию и трубопроводам первого контура, оценивают возможные вклады в мощность дозы излучения от всех участков контура без защиты. При этом можно воспользоваться формулами гл. VI. [c.101]

После оценки вклада в мощность дозы излучения различных участков контура теплоносителя выбирают два-три основных участка и по отношению к ним производят подбор материалов и толщин защиты. [c.103]

При переходе от одной плотности воды к другой фактор (д) учитывает изменение удельной активности воды как отношение плотностей. В ПГ кроме изменения плотности принималось во внимание вытеснение воды конструкциями и средой второго контура. Вода первого контура на участке 6 занимает 29,6% общего объема. [c.318]

Очевидно, что необходимо как-то охарактеризовать форму контура интерференционной полосы. Для этого вводят критерий резкости F, равный отношению расстояния между двумя сосед ними максимумами интерференции к ширине полосы г.. Для нахождения F запишем формулу Эйри, исключив предварительно [c.241]

Разрешающей силой (иногда употребляют термин хроматическая разрешающая сила) называют отношение /./(5л), где дХ — разность длин волн А-2 — между двумя максимумами, для которых выполняется критерий Рэлея, ал — средняя длина волны, соответствующая центру провала в суммарном контуре. Очевидно, что отношение Х/( >Х) характеризует форму возникающих максимумов, т. е. наблюдаемое в данном опыте уширение линии [c.319]

Вентилятор является одним из основных узлов двухконтурных турбореактивных двигателей, осуществляющий сжатие воздуха, проходящего как через первый, так и через второй контуры. Отношение расхода воздуха через второй контур Оц к расходу воздуха через первый контур Gj называется степенью двух-контурности двигателя т. [c.80]

Корригированное зубчатое колесо 53= - получается в том случае, если окружность диаметра в движении относительно рейки катится без скольжения не по средней линии а по параллельной ей линии (фиг. 8). Расстояние между линиями gg и g g называется смещением исходного контура. Отношение величины смещения исходного контура к модулю ms называется коэффициентом смещения или коэффициентом коррекции и обозначается величина смещения исхолного контура равна произведению [c.639]

Кривые конических сечений. При сечении прямого кругового конуса плоскостями, различно расположенными по отношению к осям конуса, получаются контуры сечения, образуюн1,ие эллипс, параболу и гиперболу. [c.37]

На рис. 367 представлен учебный чертеж цилиндрического зубчатого колеса с прямыми зубьями. В качестве главного вида принят фронтальный разрез детали, а на виде слева для упрощения изображения показан только контур отверстия со шпоночным назом и размерами для обработки этого паза. Такое расположение изображений зубчатого колеса является обычным и оби епринятым при выполнении чертежей зубчатых колес. В соответствии с правилами (ГОСТ 2.402 — 68) образующие поверхностей вершин и впадин зубьев показаны сплошными основны.ми линиями, а образующие делительной поверхности показаны штрихпунктирными тонкими линиями. На изображениях зубчатого колеса нанесены необходимые для изготовления заготовки размеры, из которых диаметр окружности вершин, ширина зубчатого венца и размер фасок на торцовых кромках цилиндра вершин имеют отношение к элементам зацепления. В таблице параметров указаны только модуль и число зубьев зубчатого венца. Этих сведений достаточно для выполнения учебного чертежа цилиндрического зубчатого колеса с прямыми зубьями. [c.238]

В зависимости от относительного расноложения заготовки и зу борезной рейки делительная окружность заготовки может перека тываться без скольжения но делительной либо но одной из началь ных прямых (рис. 2.10, а — в). РасстояЕше между делительнои окружностью нарезаемого колеса и делительной прямой производя щего контура называется смещением производящего контура от но минального положения, а отношение смещения к модулю — коэф фициентом смещения л . Если смещение равно нулю (рис. 2.10, а), [c.26]

Таким образом, из проведенного анализа следует, что допущение об однородности НДС по структурному элементу приводит к значительному отличию по отношению к классическому подходу механики разрушения в оценке величины AKth из условия / р = рстр. Отсутствие необходимости такого допущения можно определять по условию < рстр, причем рассчитывается по формуле (4.38). В этом случае зона обратимого пластического деформирования, рассчитанная как по классическому методу (рис. 4.7, линия 2), так и по формуле (4.38), прак- чести по всему контуру не достигает границ структурного элемента. Следовательно, необходимости в допущении об однородности НДС по структурному элементу не существует. [c.216]

Таким образом, внутреннее оребрение во всех отношениях выгоднее наружного. При любых параметрах оребрения внутренние ребра увеличивают момент сопротивления изгибу. Прочноеть ребер на разрыв не лимитирует прочности конструкции. В тех же габаритных размерах, определяемых в случае наружного оребрения контурами вершин ребер, можно увеличить размеры коробки с выигрьпием в жесткости и протаостп конструкции. Наконец, внутреннее оребрение улучшает внешний вид и облегчает уход за машиной. [c.238]

Отношение смещения исходного контура к модулю колеса носит пазваипе коэффициента смещения [c.277]

I.e. отношение радиуса внешней границы слоя жидкости, вытесняеирй цилиндром, к радиусу цилиндра в любом его радиальном сечении есть вели- чина постоянная. Это свидегельствует р том, что внешняя граница слоя жидкости, вытесняемой цилиндром, и контур цилиндра являются концент-ричесшши аоверхностями. Из формулы (9) о учетом равенства (14) и отношения (16) находим окончательную формулу для распределения скорости по поверхности цилиндра [c.55]

Сопло ЭКСП расч Угол наклона образующей сопла на входе, град Радиус контура горла Диаметр горла Длина, см Угол наклона образующей сопла на С1>езе, шд Отношение площадей [c.322]

Верхний и нижний берега определены на рис. 24. Нормаль п к поверхности S , направленная по отношению к т указанным на рисунке образом, дает направление от нижнего берега к верхнему). Интегрирование по контуру L от верхнего берега к нижнему дает тогда результат (27,3) с правильным знаком. Тензоры ш, и Ujft, формально определенные согласно (27,3—4), будут иметь на поверхности разрыва б-образную особенность [c.152]

Пример 2(рис,1.У) демонстрирует возможности пакета ФАП-КФ, позволяющие создавать структурированную модель ГИ (подпрограмма P0LYQ2 рис.1.9,б), выполнять различные преобразования с получением новых моделей, штриховать необходимые области, отображать модели ГИ на графических устройствах (под-нрограммма ЕХАМР2 рис.1.9,а). Программные средства ФАП-КФ позволяют интерпретировать модель ГИ шестиугольника, как часть плоскости, лежаш,ую внутри его границы (отношение внутри/вне определяется направлением обхода контура), и применять теоретико-множественные операции объединения и пересечения над этими областями. [c.23]

В состав пакета включены п/п, выполняющие логические операции над ГО.Под логическими операциями здесь понимается создание нового ГО, представляющего собой некоторое подмножество исходного (исходных) ГО. Логическое преобразование ГО осуществляется относительно замкнутого контура. При этом исходный ГО по отношению к этому контуру логически может состоять из трех частей, расположенных 1) вне контура, 2) на контуре, 3) внутри контура. Логическое преобразование ГО относительно замкнутого контура (контур может быть многосвязным) задается матрицей логического преобразования (МЛП), которая представлена в виде байтового массива или фортрановского литерала из трех (шести—для операций, адекватных операциям булевой логики) элементов. 1-й элемент МЛП задает действие над частью (подмножеством) ГО, лежащей вне контура преобразования, 2-й — на контуре, 3-й — внутри контура. Ненулевое значение любого элемента МЛП означает, что соответствующая ему часть исходного ГО будет присутствовать и в результирующем (создаваемом) ГО. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...