Формула стационарного обтекания

Наиболее полная сводка всех опытных данных по теплоотдаче при стационарном обтекании сферических частиц была выполнена Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой (Агафоновой). Составленный ими результирующий график представлен на фиг. 62 и выражается эмпирической формулой [c.238]

Величины uq, bo в (4.27) можно опустить, так как они не оказывают влияния на решение. Они необходимы только для пространственно-временного соответствия задачи нестационарного движения тела и задачи стационарного обтекания искривленных тел. Для нестационарного обтекания осесимметричного тела ri = ri xi) формула искривленного тела имеет вид [c.53]

Таким образом для определения не стационарного давления (также и других параметров течения) необходимо, в общем случае, провести расчет стационарного обтекания пяти тел. Зная распределение Pai, Ppi по телу, можно легко вывести формулы для нестационарных коэффициентов аэродинамических сил. [c.59]

Так как К К = 0( / ) при О, то решение К 1) соответствует / = 0. При малых значениях полуугла а при вершине клина величина III = У tg а мала по сравнению с Е = X (V имеет порядок X или менее). Это позволяет использовать решение К для оценки влияния затупления передней кромки тонкого клина на его обтекание потоком с очень большой сверхзвуковой скоростью. Переходя к переменным, характеризующим стационарное обтекание, найдем, что форма скачка определяется формулой [c.301]

Ее наименование связано с тем, что импульс, передаваемый силами трения на единицу времени части пластинки, имеющей единичную ширину и простирающейся от передней кромки = О до сечения пластинки с заданным х (т. с. 1с-ряемый за единицу времени столбом жидкости, расположенным над этой частью пластинки), как можно показать, равен рб/ б , т. е. характеризуется длиной б . В случае стационарного обтекания пластинки эта длина в силу формул (1.46) (1.47) и (1.48) будет описываться выражением [c.47]

Аналогичным образом были получены (Г. Г. Черный, 1956) в явном виде асимптотические формулы, даюш,ие решение задач о стационарном обтекании профилей и тел враш ения с присоединенным скачком уплотнения. Для этих случаев Г. Г. Черным (1959) приведены примеры решения ряда задач. [c.195]

Опытные данные по теплопередаче при стационарном обтекании сферических частиц выражаются эмпирической формулой (Ке>50,Рг 1)(рис. 10.4) [c.492]

Если при вращении самолета вокруг центра тяжести изменяется угол атаки крыла, то вычисленный по формуле (4.7 ) демпфирующий момент, создаваемый горизонтальным оперением, будет несколько меньше фактического. Это объясняется тем, что формула (4.7 ) была получена в предположении установившегося (стационарного) обтекания крыла и горизонтального оперения, что справедливо при постоянном угле атаки крыла. Вращение самолета, сопровождающееся изменением угла атаки крыла, обусловливает появление дополнительного момента, препятствующего вращению, связанного с запаздыванием создаваемого крылом скоса потока в области горизонтального оперения. Продольный момент от запаздывания скоса потока на дозвуковых скоростях полета примерно в два раза меньше демпфирующего момента. При пере-ходе через скорость звука этот момент резко уменьшается, стремясь к нулю. [c.135]

При этом из-за того, что граница пузырька является фактически свободной поверхностью и поперек пограничного слоя на этой границе скорость меняется мало, реализуется безотрывное обтекание, близкое к потенциальному обтеканию сферы. Формула (2.2.4) получена в предположении, что интенсивность вязкой диссипации во всем объеме жидкости (определяемая интегралом от т е ) нри стационарном движении пузырька равна [c.160]

I Полагая в (IV.2.19) а О, получим формулу для стационарного кавитационного обтекания клина в невесомой жидкости. Длина каверны I () определяется из (IV.2.15) и (IV.2.17) при заданном значении ускорения а (t). Из этих двух уравнений функцня А (t) легко исключается. В результате получаем прямую зависимость между I (t) и а (t) [c.176]

В импульсной теории несущий винт представляется схемой активного диска, т. е. диском нулевой толщины, который способен поддерживать по обе стороны от себя разность давлений и таким образом сообщать ускорение проходящему через него воздуху. Нагрузка считается стационарной, но в общем случае она может изменяться по поверхности диска. В- схеме активного диска можно учесть на винте постоянный крутящий момент, за счет которого проходящему через диск воздуху сообщается некоторый момент количества движения. Задача теории состоит в том, чтобы рассчитать обтекание активного диска и, в частности, при заданной силе тяги найти индуктивную скорость и потребную мощность. В импульсной теории эту задачу решают, используя основные гидродинамические законы сохранения в вихревой теории скорость, индуцируемую вихревым следом, находят с помощью формулы Био — Савара в потенциальной теории решают уравнения гидродинамики относительно потенциала скоростей или функции тока. Если схема течения одна и та же, то все три теории должны дать одинаковые результаты. [c.43]

Положение границ переходной области в случае нестационарного обтекания колеблющегося тела может быть определено лишь весьма приближенно, так как удовлетворительной расчетной методики в настоящее время не существует, а опытные данные ограничены. В связи с этим в настоящем методе координата начала перехода = xt /го в стационарном и квази-стационарном случаях определялась на основании эмпирической формулы (6.18), удовлетворительно описывающей функциональную зависимость критического числа Рейнольдса на затупленном конусе от местных газодинамических параметров при небольших углах атаки. Это обстоятельство позволяет для определения положения линии перехода при отклонении тела на угол атаки а использовать разложение зависимости (6.18) по малому параметру а [c.162]

Учет инерциальных сил довольно сложен в общем случае пространственного нестационарного обтекания тела, так как при подсчете массы газа в данном сечении возмущенного слоя и распределения продольных скоростей в нем необходимо следить за траекториями частиц, зависящими, по крайней мере, от двух переменных координат и времени. Поэтому ограничимся формулой Ньютона, основанной на тождественном переносе давления с ударной волны на тело (формы последних совпадают при ko—>a). Если тело обтекается стационарным потоком со скоро- [c.159]

Уравнения стационарного пограничного слоя для двумерного обтекания слабо искривленного профиля сжимаемым газом получаются из формул (2.12) — (2.17), если положить равными нулю члены, зависящие от времени [c.527]

При обтекании гладких частиц любой формы произвольным стационарным вязким течением (при отсутствии замкнутых линий тока) среднее число Шервуда во всем диапазоне чисел Пекле можно вычислить по приближенной формуле [72] [c.180]

Закрепленный цилиндр. Рассмотрим диффузию к поверхности закрепленного кругового цилиндра, обтекаемого стационарным линейным сдвиговым стоксовым (Ке 0) потоком в плоскости, нормальной к оси цилиндра. Распределение скоростей такого течения вдали от цилиндра в общем случае может быть представлено формулой (2.7.8) и определяется заданием трех величин Е , Е , О. Параметр Е = /Е + Е2 характеризуют интенсивность чисто деформационной составляющей движения, а О отвечает за вращение жидкости. Качественная картина обтекания цилиндра сдвиговым потоком зависит от величины отношения параметра 0 = Е/С1. [c.182]

Можно показать, что выражение (1,3) тождественно решению [2] стационарной задачи обтекания неподвижной особенности равномерным потоком. В частности, для случая движения цилиндра радиуса Я со скоростью -V на постоянной глубине / в дипольном приближении (С = VR2, п = 1) из формулы (1.3) найдем [c.79]

Сводка опытных данных по теплоотдаче при стационарном обтекании сферических частиц, выполненная Б. Д. Кацнель-соном и Ф. А. Тимофеевой (Агафоновой), представлена на фиг. 10—9 и выражается эмпирической формулой [c.223]

Несмотря на отсутствие частиц выше зоны всплесков асимптотическое значение а в 2—3 раза превышало значение, рассчитанное по формуле Ни 0,25 Не°> для поперечного обтекания цилиндра стационарным потоком, что связано с турбулизацией потока следами пузырей и веравномерностьо поля скоростей газа. Аналогичное увеличение а в надслоевой зове обнаруживают и другие авторы. [c.124]

Результаты Глав 4.1-4.8 получены в рамках приближенных ( локальных или близких к локальным ) формул для определения давления на поверхности оптимизируемых тел. Первое регаение задачи построения оптимальной аэродинамической формы, справедливое в рамках уравнений Эйлера, получено Г. Г. Черным в ЦИАМ егае до создания ЛАБОРАТОРИИ. В 1950 г. он рассмотрел [14] двумерные стационарные возмущения течения, возникающего при сверхзвуковом обтекания клина с присоениненным скачком слабого семейства. Ре- [c.361]

Значения скорости Ue и температуры па внешней границе пограничного слоя для стационарного изоэнтроппческо-го обтекания тела определяются по формулам [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...