Магний, критическая температура

Магний, критическая температура воспламенения 371 [c.426]

Критическая температура воспламенения магния остается приблизительно одинаковой (625° С) как в водяном паре с кис-24 [c.371]

Наиболее выгодным материалом для сжатых стержней при работе материала в упругой области оказывается бериллий, затем идут магний, алюминий и т. д. Эта последовательность справедлива для температуры < = 20 °С, При температуре t > 300 °С более эффективными становятся бериллий, титан и сталь. При напряжениях а > aj. критические напряжения для стержня почти равны пределу текучести и тогда показатель весовой эффективности материала я = = (сгх/ у)/(атд[/7д1). Преимущества и здесь остаются за бериллием, титаном и сталью. [c.333]

Известно, что в промышленных алюминиевомагниевых сплавах и особенно в сплавах с содержанием около 7% магния (тип A-G7) в напряженном состоянии в некоторых случаях проявляется так называемая межкристаллитная коррозия- После закалки и отпуска при достаточно высокой температуре сплав делается невосприимчивым к этому типу коррозии напротив, межкристаллитная коррозия снова возникает, когда подвергшийся закалке твердый раствор подвергается затем отпуску в определенном температурном интервале и притом в течение тем более длительного времени, чем ниже температура. С другой стороны, наклеп после закалки способствует развитию процесса, приводящего к сенсибилизированному состоянию. Тот факт, что нижний критический предел температурного интервала может [c.264]

Характер различного влияния легирующих элементов на положение критических точек А3 и АА (расширение или сужение области y-Fe) в основном определяются атомными радиусами и атомными объемами легирующих элементов. Если рассматривать элементы по их расположению в таблице Д.И. Менделеева, окажется, что в каждом периоде элементы с малым атомным объемом замыкают эту область, а с большим атомным объемом не растворяются в железе и практически не влияют на температуру аллотропических превращений железа. К таким нерастворимым в железе элементам относятся все щелочные металлы, а также свинец, серебро, магний и др. [c.77]

Отжиг графитизирующий низкотемпературный. Если в результате отливки деталей получена повышенная твердость, то для понижения ее необходим отжиг для разложения перлита. Такой отжиг ведется при температуре ниже критической (обычно 650—700°). Время выдержки зависит от температуры нагрева и содержания кремния. Особое значение этот вид отжига приобретает для чугуна, модифицированного магнием, так как позволяет повысить пластичность и вязкость чугуна. [c.270]

В целях борьбы с коррозией ванна в первые часы эксплуатации делается анодной, в результате чего на ее внутренней поверхности возникает покрытие из двуокиси свинца. Установлено, однако, что в случае повреждения этой окисной пленки может произойти сильное локальное разрушение. Положительное воздействие оказывает п.ш-менная обработка, позволяющая получить однородную структуру поверхности отливки. Недавно было установленно, что фактором, ответственным за коррозию, является наличие в ванне сульфата. Испытания химического свинца, теллуристого свинца (0,04 Те — 0,06 Си) и сплавов 7 8п—РЬ и 8 5п—РЬ показали, что в электролите со смешанными катализаторами коррозия невелика, в то время как в ваннах с простым сульфатным катализатором оловянистый и теллуристый свинец разрушаются при комнатной температуре и при 40° С, а химический и сурьмянистый свинец — только при комнатной температуре. Критическая концентрация сульфата, соответствующая максимальной коррозии, составляет 4 — 9 г/л в зависимости от температуры и от того, остается ли она постоянной или периодически меняется. Было обнаружено, что добавка в ванну 0,5 г/л кремнефтористого магния полностью подавляет коррозию и вместе с тем не нарушает процесс хромирования [36]. [c.123]

На первой стадии окисления пленка на М — Ве сплавах состоит практически только из окиси магния. Как следует из работы [9], тонкие пленки MgO до критических размеров обладают защитными свойствами. При последующем окислении вследствие того, что сродство бериллия к кислороду выше, чем у магния (см. ниже), состав нарастающих окисных пленок будет изменяться в сторону обогащения их окисью бериллия. При определенном содержании бериллия в сплаве (в зависимости от температуры) количество диффундирующих к поверхности раздела металл—окисная пленка атомов бериллия становится достаточным для образования защитного подслоя. [c.39]

Таким образом, для металлов, не образующих при окислении защитной пленки, скорость роста окисной пленки пропорциональна времени окисления. Линейный характер роста устанавливается через некоторое время после начала окисления, когда пленка достигает некоторой критической величины. Он наблюдается для щелочных и щелочноземельных металлов, а также таких металлов, как ванадий, молибден, вольфрам, образующих окислы, легко испаряющиеся при нагреве. На рис. 16 приведена линейная зависимость, характеризующая закон роста окисной пленки в случае окисления магния при различных температурах. [c.27]

Исследование образования и адгезионных свойств накипи в котлах приводит ко многим интересным наблюдениям. Накипь появляется непосредственно на нагретой поверхности металла и, как правило, состоит из столбчатых кристаллов [27], растущих перпендикулярно к поверхности. Шлам же не имеет кристаллической структуры. Осадки алюмосиликата натрия, магнетита и фосфата магния относятся к наиболее плотным [32] и вызывают наиболее сильное снижение теплопередачи. Самилов и Смирнов [33] показали, что имеется, по-видимому, критическая температура, близкая к 243° С, при которой независимо от давления происходит превращение гидроокиси кальция в окись кальция. При этой температуре наблюдается заметное уменьшение количества кальция, уносимого с генерируемым паром, в связи с переходом этого элемента в новое состояние. [c.33]

Следует подчеркнуть, что порог хладноломкости в большой степени зависит от величины зерна стали и резко понижается с ее уменьшением (фиг, 7). Такие испытания могут косвенно определить сопротивление металла хрупкому разрушению. Определение критической температуры хладноломкости должно получить особое распро странение при испытании сварных соединений, броневых листов, орудийных стволов и других деталей. Однако ударные испытания необходимо проводить только для материалов, склонных к хладно-.юмкости. На фиг. 8 приведены температурные кривые ударной. вязкости при понижающихся температурах. Для хладноломких металлов (цинк, железо) и частично хладноломких материалов (магний) с понижение.м температуры испытания ударная вязкость сни-J кaeт я, а для нехладноломких материалов- (алюминиевый сплав с [c.17]

Хотя критическая температура железа выше 1000 К, случайно взятый кусок железа обычно кажется ненамагниченным. Однако тот же кусок железа взаимодействует с магнитным полем значительно сильнее, чем парамагнитное вещество, и может быть намагничен, если поднести к нему постоянный магнит. [c.333]

Интересным примером влияния деформации на коррозию служит поведение железа в азотной кислоте. Было указано, что активные металлы, подобно магнию, цинку и алюминию, при воздействии на них азотной кислоты образуют вещества, богатые водородом, подобно аммиаку, в то время как более благородные металлы, например медь, образуют окислы азота. Железо, располагаясь между обеими группами, дает продукты реакций обоих типов наряду с азотом, образующимся, вероятно, при разложении азотнокислого аммония. Но количество продуктов разложения меняется при деформации металла деформированное железо по своему поведению становится ближе к цинку и дальше от меди, что хорошо понятно. По составу продуктов реакции фактически можно обнаружить, обязана ли деформация наклепу или другим причинам. В результате исследования продуктов реакции перлитной стали составилось мнение, что феррит в перлите находится в деформированном состоянии. Это может быть следствием неодинакового сжатия цементита и феррита при охлаждении деформации, обнаруженные в стали после длительного отжига ниже критической температуры, были подобны тем, о которых говорил Паркинс (стр. 626), Полученные данные о поведении железа в азотной кислоте заслуживают изучения [54]. [c.356]

Для Ф. п. II рода характерно отсутствие скачков плотности в-ва, концентрации компонентов, теплоты перехода. Но точно такая же картина наблюдается и в критич. точке на кривой Ф. п. I рода (см. Критические явления). Сходство оказывается очень глубоким. Ок. критич. точки состояние в-ва можно характеризовать величиной, играющей роль параметра порядка. Напр., в случае критич. точки на кривой равновесия жидкость—пар — это отклонение плотности от ср. значения. При движении по критич. изохоре со стороны высоких темп-р газ однороден, и отклонение плотности от среднего значения равно нулю. Ниже критической температуры в-во расслаивается на две фазы, в каждой из к-рых отклонение плотности от критической не равно нулю. Поскольку вблизи точки Ф. п. II рода фазы мало отличаются друг от друга, возмояшо образование зародышей большого размера одной фазы в другой фазе [флуктуация), точно так же, как вблизи критич. точки. С этим связаны многие критич. явления при Ф. п. II рода бесконечный рост магнитной восприимчивости ферромагнетиков и диэлектрической во с приимчивос ти сегнетоэлектриков (аналогом явл. рост сжимаемости вблизи критич. точки жидкость—пар), бесконечный рост теплоёмкости, аномальное рассеяние эл.-магн. волн [световых в системе жидкость—пар (см. Опалесценция критическая), рентгеновских в ТВ. телах], нейтронов в ферромагнетиках. Существенно меняются и динамич. явления, что связано с очень медленным рассасыванием образовавшихся флуктуаций. Напр., вблизи критич. точки жидкость—пар сужается линия рэлеевского рассеяния света, вблизи Кюри точки ферромагнетиков и Нееля точки антиферромагнетиков замедляется спиновая диффузия (происходящее по законам диффузии распространение избыточной намагниченности) и т. д. Ср. размер флуктуаций (радиус корреляций) Я растёт по мере приближения к точке Ф. п. II рода и становится в этой точке бесконечно большим. [c.801]

Применяют также сплавы N —А1 с добавками кремния (I—2%). Такие сплавы обладают очень высокой коэрцитивной силой (до 640 Э) при умеренной индукции (400—500 Гс) и пониженной критической скоростью охлаждения, что очень существенно при изготовлении массивных магнитов. Добавка меди к сплавам Fe—Ni—Л1 позволяет частично заменить дорогой никель и улучшить свойства сплава. Введение в сплав с 22% Ni до 6% Си повышает Не без снижения Вг. Наиболее высокие магнитные свойства достигаются при одновременном введении меди и кобальта. Последний повышает коэрцитивную силу и остаточную индукцию. Особое внимание следует уделить высококобальтовым сплавам (15—24% Со), которые подвергаются так называемой закалке в. иагнитном поле. Сущность этой закалки заключается в том, что нагретый до температуры закалки (около 1300°С) магнит быстро помещают между полюсами электромагнита (напряженность поля должна быть НС менее 120 ООО А/м) и так охлаждают до температуры ниже 500°С. Дальнейшее охлаждение проводят обычно па воздухе. После такой обработки магнит обладает резкой анизотропией магнитных свойств. Магнитные свойства очень высоки только в том направлении, в котором действовало внешнее магнитное поле в процессе закалки. [c.546]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению связана с тем, что в условиях работы элементы конструкций могут находиться в хрупких или квазихрупких состояниях (17, 28, 29). Основным фактором возникновения таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущими им свойствами хладноломкости является температура. На схеме (рис. 6) показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. В области температур, превышающих первую критическую Ткр1 для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов, не обладающих хладноломкостью в диапазоне температур работы конструкций (сплавы на основе магния, алюминия, титана), имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают после возникновения значительных пластических деформаций и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность при таких состояниях рассмотрены в гл. 2. [c.246]

Из всех известных примеров этих процессов следует, что ротационная и миграционная рекристаллизации не исключают друг друга. В большинстве случаев сначала появляется ротационная рекристаллизация, затем образуется структура границ с большими углами, иногда со структурой зерен типа ядро — мантия . При деформации большей, чем критическая, в большинстве случаев приблизительно от 40 до 60%, Движущая сила и собственная подвижность (связанная с углом разориента-ции) могут быть достаточно велики (если температура также-достаточно высока), чтобы началась миграционная рекристаллизация. Она часто начинается в области мантии , близкой к границам зерен, а небольшие субзерна можно наблюдать как ядра , увеличивающиеся из-за МГВД. Наиболее часто образующаяся структура может быть равноосной из-за набегания, соседних зерен (например, в сплаве магния с 0,8% алюминия [183]). Ясно, что содержание примеси в кристаллах является очень важным фактором. При этом видно, что кривая, разделяющая ротационную и миграционную рекристаллизации, смещается в сторону более высоких напряжений и температур для кристаллов с примесями [148] (рис. 6.13, а). [c.206]

За некоторыми исключениями, все сведения об алюминии, сурьме, свинце, магнии, ртути, калии, натрии, олове и цинке заимствованы нз спра вочника [81 Для других металлов основными источниками данных о температурах плавления, температурах кипения, скрытых теплотах и удельных теплоемкостях служили ценные критические обзоры 13—7, 10, 13]. Значения плотности взяты из данных Бюро стандартов (11 и Американского общества металлов 19]. Все эти источники вк.пючены в список литературы, в том чисте ссьшки на оригинапьные работы, из которых были заимствованы данные [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...