Калибр расчет

Рассмотрим один из элементов САПР КАЛИБР — расчет исполнительных размеров гладких и резьбовых калибров с помощью микро-ЭВМ. [c.343]

Предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности устанавливаются в стандартах СЭВ на комплексные калибры. Расчет предельных отклонений и контрольных размеров — см. приложение к ГОСТ 6033—80, [c.272]

На основе численного решения уравнений Эйлера моделируется измерение давления в замкнутом плоском объеме газа при локальном мгновенном подводе энергии и исследуется характер распределения параметров газа в тестируемом объеме. Подводимой энергии соответствует начальное давление, превышающее невозмущенное значение в Ю -Ю раз. Размер зоны подвода энергии варьируется в пределах от 1/800 до 1/40 объема газа. Узкий канал, примыкающий к тестируемому объему, имеет длину до четырех калибров. Расчеты выполнены при различных положениях зоны подвода энергии и узкого канала. [c.114]

Болт поставлен без зазора (рис. 1.21). В этом случае отверстие калибруют разверткой, а диаметр стержня болта выполняют с допуском, обеспечивающим беззазорную посадку. При расчете прочности соединения не учитывают силы трения в стыке, так как затяжка болта необязательна. В общем случае болт можно заменить штифтом. Стер- [c.30]

Угольники, калибры и угловые меры являются жесткими контрольными инструментами. Угольники подразделяются на цельные и составные. Угловые меры выпускают наборами с таким расчетом, чтобы из трех—пяти мер можно было составлять блоки в пределах от 10 до 90 . Их изготовляют в виде плиток толщиной [c.153]

Расчет исполнительных размеров калибров. Исполнительным называют размер калибра, проставленный на его чертеже таким образом, чтобы допуск на его изготовление был направлен в тело калибра. Таким образом, в качестве исполнительного размера скобы при- [c.84]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

Система трубопроводов или каналов, по которым движется жидкость или газ, представляет собой совокупность различного рода гидравлических сопротивлений. Сам трубопровод может состоять из участков разной длины и диаметров (каналов разных калибров ). На этих участках смонтированы запорные и регулирующие приспособления, фильтры, расход еры и т. д. При определении общей потери удельной энергии в гидравлических расчетах исходят из принципа наложения потерь, согласно которому полная удельная потеря энергии слагается из алгебраической суммы потерь каждого сопротивления в отдельности. Этот способ не совсем точен, если местные сопротивления расположены близко друг от друга ( 46). [c.216]

Болт поставлен без зазора (рис. 209). При этом отверстие калибруют разверткой, а диаметр стержня болта выполняют с допуском, обеспечивающим посадку с небольшим натягом. При расчете прочности соединения не учитывают силы трения в стыке, так как затяжка болта необязательна. Поэтому стержень болта рассчитывают по напряжениям среза и смятия по формулам (23.2) и (23.4). Допускаемое напряжение на срез принимают [а] р = 0,4а,,. Допускаемое напряжение на смятие принимают для стали [ст]см = 0,8(7,, и для чугуна [а]ем = (0,4-0,5)а,р. [c.233]

Приближенные методы расчета активных глушителей основываются на экспериментальных данных. Эксперименты показали, что снижение уровня звука, приходящееся на единицу длины глушителя, является постоянной величиной. За единицу длины принимается один погонный метр или величина калибра глушителя с1э, которая определяется по формуле [c.157]

Контроль степени совпадения заклепочных и монтажных отверстий производится калибрами в каждой группе отверстий. Диаметры калибров и методика контроля определяются техническими условиями или инструкциями на изготовляемое изделие. Обычно диаметры калибров назначаются с таким расчетом, чтобы было обеспечено получение отверстий после прочистки или рассверловки их в собранных деталях в пределах допустимых отклонений. [c.588]

Расчет размеров непроходного калибра для вала см. Шлицевые соединения, размеры элементов профиля , Справочник", т. 2. [c.75]

Угол наклона калибрующей части f, на метчиках дается для уменьшения трения и предупреждения возможного защемления резьбовых витков этой части метчика в нарезаемых отверстиях. Угол наклона калибрующей части дается, начиная от первого калибрующего зуба. На длине калибрующей части диаметры — нарул<ный, средний и внутренний — постепенно уменьшаются по направлению к хвостовой части, исходя из расчета на 100 мм длины [c.360]

При нарезании резьбы в легких сплавах величина понижения диаметров берется из расчета 0,2—0,3 мм на 100 мм длины калибрующей части. При нарезании резьбы гребенками различного типа желательно устанавливать гребенки так, чтобы образовался некоторый угол наклона калибрующей части [c.361]

Расчет калибров на неточность изготовления проходной и непроходной сторон и на износ проходной стороны производится по табл. 24 для металлических калибров, по табл. 25 и 26 для рабочих калибров из дельта-древесины и клееной фанеры. [c.628]

Порядок расчета размеров и допусков элементных калибров (Р-ПР п Р-НЕ) такой же, как и при расчете гладких калибров для отверстий соответствующих классов точности. [c.630]

РТМ БВ 116—57. Калибры для контроля соосности. Методика расчета. [c.657]

РТМ БВ Па —57. Калибры для контроля расположения отверстий, Л ето-дика расчета. Допуски , М,. Стандартгиз, 1960. [c.657]

Расчет усилий 827, 828, 830 Калибры 662 — Износостойкость — Повышение 666 — Контроль размеров — Режим температурный 659 — Поверхности рабочие — Шероховатость 665 [c.1008]

Способы 785 Ковочные машины и прессы — Расчет усилий 800—802 Коллиматоры 736, 743, 744 Компараторы интерференционные 668, 669 Компаунды заливочные 368, 569 Константан 198, 515 Контркалибры 600, 611 --к калибрам для длин, глубин и высот уступов — Допуски 614 [c.1009]

Рабочие предельные калибры и мерительные поверхности из фанеры изготовляются из клееной березовой фанеры толщиной не менее 10 мм. Расчет калибров производится ио табл, 32 для металлических калибров ио табл. 33 для калибров из дельта древесины и ио табл. 34 из клееной березовой фанеры. Предельные отклонения для калибров из фанеры даны для интервалов номинальных размеров рекомендуемых для практики [c.362]

В справочнике даны материалы по расчету кинематической точности передач и технологических процессов, анализу и регулированию производственной точности, статическому анализу точности станков в эксплуатации, адаптированному управлению точностью обработки на автоматах. Освещены выбор средств измерений, метрологический контроль. Описаны средства измерений линейных н угловых размеров, допуски на калибры, методы измерения резьб, зубчатых колес, отклонений формы и расположения поверхностен, шероховатости поверхности приведен ценник. [c.2]

В дальнейшем основное внимание будет уделено рассмотрению конструкций, параметров точности, методов использования и расчета размеров стандартных калибров для контроля геометрических параметров. [c.33]

Ниже приводится пример расчета калибра типа 3. [c.55]

Для ряда углов, конусов и конусностей, для контроля которых отсутствуют стандартизованные калибры, можно проектировать комплекты калибров, используя нормы точности калибров для контроля гладких изделий по ГОСТ 24852—81 и ГОСТ 24853—81. Ниже излагается пример такого расчета для контроля инструментального конуса с конусностью 1 30, применяемого для насадных зенкеров и разверток по СТ СЗВ 149—75. [c.66]

Независимые дорубки расположения должны устанавливаться непосредственно на м осёрые расстояния (рис. 97, а). Для зависимых допусков (а их болыцинй во) можно указьшать смещение от номинального расположения, имея в Виду контроль с помощью комплексных калибров. Расчеты допусков на смещение осей (плоскостей симметрии) от номинального расположения просты, и такой способ указания допусков расположения облегчает работу конструктора (см. гл. IV, стр. 570). Однако при таком способе значительно затруднена работа многих подразделений производства усложняется расчет допусков на оснастку, усложняется выбор оборудования, разметка и настройка станков, измерение универсальными измерителями и др. [103, 107]. В связи с этим при зависимых допусках расположения ограничение отклонений расстояний между осями или плоскостями симметрии рекомендуется осуществлять по схеме, изображенной на рис. 97, а. [c.331]

Предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси цетрирующей поверхности установлены в стандартах на комплексные калибры. Расчет предельных отклонений и контрольных размеров калибров дан в приложении к ГОСТ 6033—80. Конструкции и основные размеры калибров приведены в рекомендации по стандартизаций Р 50-73-88. [c.314]

Для упрошения расчета размеров рабочих калибров выпущен ГОСТ 21401 -75. Пользуясь этим стандартом, можно быстрее определить размеры рабочих калибров, расчет которых приведен в примерах. [c.196]

Для упрощения расчета размеров предельных калибров для контроля отверстий и валов с номинальными размерами до оСЮ мм и с до-пускпми по СТ СЭВ 145—75 выпущен СТ СЭВ 157—75, [c.85]

Расчет исполнительных размеров калибров. Исполнительными называют предельные размеры калибра, по которым изготовляют новый калибр. Для определения этих размеров на чертеже скобы проставляют наименьн1ий предельный размер с положительным отклонением для пробки и контрольного калибра — их наибольший предельный размер с отрицательным отклонением. Таким образом, отклонение на чертеже проставляется в тело калибра, что обеспечивает максимум металла на изготовление и большую вероятность 1юлучения годных калибров. Исполнительные размеры калибров определяют по формулам, приведенным в табл. 1 ГОСТ 24853—81. Приведем примеры расчета исполнительных размеров калибров. [c.244]

Для установления размеров новых рабочих калибров и нх предельных отклоненнн без дополнительных расчетов разработан ГОСТ 21401—75, который содержит таблицы исполнительных размеров калибров. [c.245]

Уравнение (9.6) является более общим и рекомендуется для расчета локальных коэффициентов теплообмена в цилиндрических и кольцевых каналах (на внешней поверхности) длиной до 150 калибров в условиях проницаемой и непроницаемой стенки при вдуве газов различной физической природы. Оно может быть использовано в первом приближении и при дрзггих способах начальной закрутки. [c.173]

При наличии глушителя, состоящего из семейства воздухопо-дов небольшого сечения, облицованных абсорбентом, производится расчет снижения уровня шума на калибр одной трубы. Снижение уровня шума в системе многотрубчатого глушителя равно [c.160]

По амплитуде (вертикальное отклонение) и времени (горизонтальная развертка) осциллограммы калибровались подачей синусоидального сигнала заданной амплитуды и частоты на вход катодного повторителя с параллельным измерением амплитуды этого сигнала. Калибровочный сигнал подавался непосредственно перед опытом. Экспериментальная тарировочная кривая в координатах (1Упр, р) приведена на рис. 81 для различной величины поляризующего напряжения. Расчет давления в волне производился по скорости соударения в соответствии с вы- [c.182]

Освоение производства приборов и новой техники измерения шло настолько быстро, что к 1940 г. на некоторых предприятиях были внедрены методы автолштического контроля изделий. Массовое производство изделий можно осуществить лишь при определенной системе допусков на отклонения параметров. До 1935 г. разработка допусков велась научно-исследовательским сектором завода Калибр и одним из управлений ВСНХ. В 1935 г. было организовано Научно-исследовательское бюро взаимозаменяемости под руководством проф. И. Н. 1 ородецкого. Почти все государственные стандарты на допуски изделий и калибров для их контроля разрабатывались в этом бюро [7]. Эта же организация стала ведущей в области разработки измерительных приборов для машиностроения. Одновременно развернулись работы по взаимозаменяемости и технике измерений в научно-исследовательских организациях различных отраслей промышленности. Решения поставленных задач исследования все в большей степени обосновывались теоретическими положениями. Так, в работах Б. С. Балакшина [16] и И. А. Бородачева [30] при исследовании размерных цепей расчет допуска на замыкающее звено выполнен на основе теории вероятностей. В 1950 г. были опубликованы результаты исследований проф. Н. А. Калашникова [881 по вопросам точности зубчатых колес. Вопросы точности стали рассматриваться не только по отношению к готовому изделию, но и по отношению к технологическому процессу их изготовления. В 1939 г. проф. В. М. Кован и А. Б. Яхин рассмотрели теоретические вопросы технологии машиностроения. [c.45]

В основу расчета протяжек кладется величина припуска. Задний угол а. зуба протяжки, так же как и задний угол резца, обеспечивает условия резания. Однако значительное увеличение этого угла нежелательно, так как с его увел1шением уменьшается при перетачипаниях наружный диаметр протяжки. Значение заднего угла а для протяжек, предназначенных для внутреннего протягивания, составляет для режущих зубьев 2°—4 36, а для калибрующих 30 -4-1°, [c.382]

В основу своих расчетов М. И. Коченов положил величину допуска рабочего калибра и ее соотношение с величиной допуска изделия для различных классов точности. Полученные значения предельных погрешностей измерения сравнивались со статистическими данными о средней точности измерения различными приборами, после чего и выбирались измерительные средства. [c.458]

РТМ БВ 11а-57, Калибры для контроля расположения отверстий. Методика расчета. Допуски , Стандартгиз, I960. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...