Соединения Пределы прочности на срез

Расчет паяных соединений проводят по номинальному напряжению в зависимости от предела прочности. Значения предела прочности на срез при пайки наиболее распространенными оловянно-свинцовыми припоями [c.78]

ПРЕДЕЛЫ ПРОЧНОСТИ НА СРЕЗ ПАЯНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.90]

Примеры пределов прочности на срез паяных соединений металлов приведены в табл. 38 и 39. [c.90]

Металлографические исследования зоны сплавления показали, что в случае использования образцов из углеродистой стали типа стали 20 с очиш,енной и обезжиренной поверхностью без применения флюса сплавление на границе металл — припой плотное, без окис-ных и шлаковых включений, несплошностей и других дефектов. Предел прочности на срез растяжением соединения, полученного пайко-сваркой двух пластин из углеродистой стали, составляет 220— 240 МПа. Практически эти значения близки к пределу прочности припоя в литом состоянии. [c.83]

Капиллярную пайку меди низкотемпературными припоями можно производить при зазорах 0,05—0,5 мм и температурах 650—900 °С в вакууме или аргоне. При этом соединения меди, паянные индием, галлием, оловом, припоями ПОС 61 и ПОС 40, хрупкие и малопрочные, предел прочности на срез не превышает 40—70 МПа. [c.251]

В качестве припоев для пайки молибдена пригодно большинство припоев, рекомендованных для пайки вольфрама. Например, припой, содержащий 80 % Ni, 14 % Сг и 6 % Fe, обеспечивает получение паяного соединения с пределом прочности на срез 132 МПа при 980 С. [c.257]

Значения предела прочности на срез соединений серебряными припоями [c.164]

Соединения паяные - Допускаемые напряжения 165 - Конструктивные элементы 162, 163 - Основные типы и их обозначения 161 - Пределы прочности на срез 164 - Сборочные зазоры 163 - Условное обозначение 164 Соединения сварные - Примеры конструирования 136-141 - Расчет прочности 146-151 [c.854]

Предел прочности на срез соединений из стали 20, паянных припоем ПОС 40, оловом и припоем ПСр 2,5, мало зависит от величины зазора (в телескопических соединениях) в пределах 0,05—0,35 мм (рис. 91). Обычно применяют зазор величиной 0,05—0,07 лгж. [c.194]

Если полоски двух металлов с различными коэффициентами расширения соединить, наложив их друг на друга, то получим хорошо известную биметаллическую полоску, широко используемую для температурной компенсации или передачи движения путем нагрева в термостате. При нагревании такой биметаллической ленты одна из пластинок становится длиннее другой, вызывая, таким образом, изгибание биметаллической ленты. Если эти пластинки равномерно спаяны по поверхности их соединения, то при повышенных температурах на эту поверхность действуют значительные силы, вызывающие остаточную деформацию в случае превышения предела прочности на срез. Аналогично мы можем представить себе далее два коаксиальных цилиндра из различных металлов, спаянные по их общей цилиндрической поверхности соприкосновения. Если внутренний цилиндр обладает большим коэффициентом расширения, то после охлаждения в поверхности соприкосновения возникнут значительные радиальные силы, направленные внутрь цилиндров, что может вызвать нарушение спая. [c.58]

Испытания позволяют выяснить работоспособность швов в различных типах сварных соединений. Определяется предел прочности на срез или отрыв (в зависимости от вида образца и характера его разрушения) [c.696]

Значения разрушающего напряжения на растяжение а, следует принимать по табл. 1.3. Значения разрушающего напряжения (предела прочности) на срез Тв для нахлесточных соединений и некоторых припоев указаны в табл. 1.5 и 1.6. При работе слоя припоя на растяжение (см. табл. 1.4, схемы 7 и 8) уравнение прочности имеет вид [c.19]

Пределы прочности на срез паяных соединений металлов [c.547]

На рис. 9 приведены значения предела прочности при срезе в соединениях вала с кольцом в зависимости от размеров зазора. Паяемый материал— низкоуглеродистая сталь. Ломаные линии соответствуют резуль -татам испытаний при разных припоях. Каждому виду припоя соответствует свое значение оптимального зазора. [c.293]

Соединения, сваренные ультразвуком, обладают высокой статической прочностью на срез и отрыв при комнатной и повышенной температурах (фиг. 41, а). При циклических нагрузках предел выносливости рабочих соединений, сваренных ультразвуком, практически равен, а связующих — выше, чем предел выносливости соединений, выполненных контактной точечной сваркой (фиг. 41, б и в). [c.610]

Обычно приводят качественные результаты испытаний соединений на срез-отрыв разрушение чаще всего происходит не в виде чистого среза, а в виде разрыва по основному металлу или вырывания сварной точки (шва). Такое хорошее с эксплуатационной точки зрения качество соединения вовсе не означает, однако, что его удельная прочность равна прочности основного металла, так как удельная нагрузка, пересчитанная к площади соединения, может быть меньше, чем для основного металла. Например, удельная прочность соединения из алюминия с пределом прочности на растяжение 10 кГ/мм составляет 8,5 кГ/мм , или 85% его предела прочности [50], из меди толщиной 0,05—1,2 мм она равна 50% предела прочности [54] для ТД-никеля (8=0,6+0,6 мм) — 78% [55]. Отметим, что иногда вполне достаточно качественного показателя — разрушение по основному металлу. Таков случай приваривания проволочных выводов в интегральных схемах, когда площадь соединения обычно больше сечения проволочки. Разрыв по проволочке означает, что прочность соединения достигает 80% прочности основного металла [27]. [c.149]

Влияние отклонения шага и половины угла профиля резьбы. При прогрессивной ошибке шага, достигающей 0,0Й мм, и при отклонении половины угла профиля до 2,5° сопротивление срезу резьбы снижается до 20 %. Это объясняется уменьшением сечения витков резьбы, вызываемым значительными зазорами по среднему диаметру (зазоры необходимы для диаметральной компенсации отклонений шага и половины угла профиля при свинчивании). Обычно на практике отклонения шага в пределах 0,01 мм и половины угла профиля в пределах 1 на статическую прочность резьбовых соединений влияют незначительно. Как положительные, так и отрицательные отклонения шага увеличивают неравномерность деформации болта и гайки, а следовательно, и неравномерность распределения нагрузки по виткам резьбы, что понижает циклическую долговечность резьбовых соединений. [c.292]

Предел прочности клеевого соединения на срез 1,5 МПа. Определить значения углов а, при которых коэффициент запаса прочности этого соединения на срез к 2. [c.44]

Предел прочности на срез соединений сплава инконель, паянного припоем Сг—В, составляет 288 МПа, припоем Ni—Р — 91 МПа, припоем Ag—Pd— Мп — 222 AUla. [c.254]

Пример 1. В действующую техноло-гическую документацию на объекте в пункте X требуется срочно ввести в качестве дополнения следующий раздел из новой инструкции, разработанной в пункте у детали из алюминиевого сплава АЛ5 с температурой начала плавления = = 850 К, необходимо паять припоем 36А системы алюминий —медь — цинк — кремний (имеющим температуру начала плавления Г.ч = 763 К) в виде прутка с использованием порошкообразного флюса. Требуемый предел прочности на срез телескопического соединения не менее 128 МПа — обеспечивается . [c.353]

Отмечается [128], что фрезерование алюминиевых панелей для фюзеляжа американского реактивного самолета Боинг-737 связано с целым рядом трудностей. Значительного упрощения процесса производства панелей до шись соединением листов промежуточным слоем адгезионной пленки. Для строительства самолета Боинг требовались панели толщиной 1,8 мм, отдельные участки которой фрезеровались бы на глу 1ну 0,9 мм. Как показали испытания, такие панели имеют высокий предел прочности на срез в широком диапазоне температур. Было решено использовать систему панелей из двух спаренных листов по 0,9 мм из алюминиевого сплава 2024-ТЗ (более 50 панелей максимального размера от 152,4 мм до 3902,2 мм - в каждом самолете для изготовления фюзеляжа, дверей и люков). Адгезионная пленка йрименяется в качестве защитного средства при химическом фрезеровании. К тому же двойные панели обладают отличной характеристикой по гашению вибраций. [c.207]

Значения пределов прочности на срез соединен серебряными прш10ш и [c.90]

Выдержка при рабочей температуре пайки должна быть регламентирована. В некоторых случаях она должна быть достаточно продолжительной, а иногда как можно короче. Для прохождения процессов диффузионного взаимодействия припоя и паяемого металла и образования прочного сцепления шва с паяемым металлом при слабом их взаимодействии необходима длительная выдержка. Например, после пайки нержавеющей стали Х18Н9Т с серебряным припоем ПСр40 с нагревом т. в. ч. при 700° С в течение 0,5 мин предел прочности на срез таких соединений не превышает 108—166 Мн/м (11—17 кГ/мм ), увеличение длительности процесса пайки и контакта жидкого припоя с паяемым металлом (печная пайка, медленный нагрев т. в. ч. 2 мин) повышает предел прочности на срез таких соединений 1 314 Мн1м (32 кГ/мм )]. [c.77]

Таблица 76 Предел прочности на срез в кГ см-в процессе скручивания клее-сварных соединений сплава АМгбМ в зависимости от шага сварных точек

Прочность соединений на клее Вестопал ЛТ нарастает г.рэ внительно быстро. Так, спустя 2 ч после его нанесения она достигает 65%, спустя 4 ч 90%, спустя 10 ч 100%. Предел прочности на срез клеевых стальных образцов внахлестку толщиной 1—2 мм составляет 300— [c.215]

НЫХ электрозаклепочных соединений в зависимости от количества электрозаклепок в продольном ряду. Начиная с пяти электрозаклепок предельная нагрузка соединений не увеличивается, а предел прочности на срез резко уменьшается (напряжения подсчитаны исходя из равномерного распределения усилий). [c.90]

При повышении температуры эксплуатации паяных изделий прочность соединений, паянных серебряными припоями, заметно снижается, поэтому если изделие работает при нагреве выше 300—400°С, то можно применять только припои, легированные марганцем и никелем, например ПСр37,5. Значения предела прочности на срез при повышенных температурах, полученные при испытании соединений внахлестку, приведены в табл. 39, а соединений, паянных жаропрочными припоями на основе меди при различных температурах испытания,— в табл. 40 [37]. [c.157]

Анализ результатов испытания образцов с различной величиной зазора в пределах 0,8—2,5 мм показал, что предел прочности йа срез (растяжением) практически не меняется и находится на уровне 220—240 МПа для пайкосварного соединения углеродистых сталей. [c.83]

Результаты испытаний приведены на рис. 5.32 и 5.33. Вертикальные линии, проходящие через точки кривых, показывают разброс результатов для этих точек. Штриховой линией на рис. 5.32 отмечена область, в которой для регистрации показаний применяли осциллограф. Видно, что с увеличением скорости нагружения повышается и несущая способность соединений. Отношение прочности при срезе к прочности при растяжении остается практически постоянным с изменениш скорости нагружения. Для стали (кривые 1 на рис. 5.33) оно снижается с 0,70 до 0,65 при самых высоких скоростях для латуни (кривые 2) это отношение колеблется в пределах 0,56. .. 0,59. [c.176]

Анализ соединений, титаиа через покрытие с мед1,ю и никелем, образующих эвтектику с титаном, показал, что при диффузионной найке предел прочности соединения при испытании на срез в 3—4 раза выше, чем при использовании серебра. В процессе пайки в шве образуются твердые растворы на основе титана. Ширина зон, структура и их свойства зависят от режима пайки [7 ,В случае использования медного покрытия (0,015 мм) при 1000 °С после 40 мии выдержки прослойка эвтектики исчезает. Шов состоит из твердого раствора меди в а = Ti и включений Ti u Прочность стыковых соединений достигает 392—588 МПа, температура распайки 1190°С. При пайке коррозионно-стойкой стали СН-2А с бронзой Бр.Х08 на сталь наносили никелевое покрытие (6—8 мкм), на бронзу слой серебра (толщина 5— [c.53]

В случае точечной сварки в широких пределах можно было бы увеличивать диаметр ядра точек для повьгшения прочности на срез, не боясь сильно ослабить основной материал. Однако увеличение диаметра точек против рекомендуемых для соответ ствующих толщин связано с увеличением нахлестки и веса кон струкции, а самое главное, совершенно не оправдано, так как прочность на срез точечных соединений выше, чем прочность клепаных соединений даже при принятых диаметрах точек и заклепок (с.м. табл. 32). [c.211]

Поврежденную трубу из хромансиля ЗОХГСА сечением 40x37 мм, работаюш,ую на растяжение, требуется соединить трубчатой муфтой на сварке. Произвести расчет соединения, приняв предел прочности материала трубы 0 =120 кГ/мм , муфты а в= =70 кГ1мм , шва на растяжение [а]5,= 100 кГ мм , шва на срез 1т]з=80 кГ1мм . Учесть снижение прочности материала в зоне [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...