Коэффициент активности сжатия

Параметрами, определяющими режим работы струйного аппарата, являются а) коэффициент эжекции и б) степень сжатия (повышения давления) 8д = р4/рк, в) отношение давлений на активном сопле бс=Рк/ро г) отношение температур тор- [c.106]

Полученную таким образом постоянную по времени, скорость выделения тепла назовем средней скоростью сгорания. Единственным тезисом нашего доклада будет утверждение (и доказательство), что индикаторный к. п. д. двигателя является функцией только трех величин степени сжатия, коэффициента выделения активного тепла при сгорании и средней скорости [c.212]

Мы назовем 1 приведенной степенью сжатия, аф — коэффициентом использования активного тепла. [c.299]

По уравнению (11) индикаторный к. п. д. в самом обп] ем случае определяется двумя параметрами 1) коэффициентом выделения активного тепла показывающим, какая доля располагаемого тепла сообщена в цикле рабочему телу, и 2) приведенной степенью сжатия ei, определяющей степень использования активного тепла в работу. При этом коэффициент использования тепла ф достигает максимальной величины Фтах. = 1 только В идеальном цикле быстрого сгорания (цикл Отто) при условии, что действительное рабочее тело имеет теплоемкость, не зависящую от температуры, т. е. ф учитывает (оценивает) и закон сообщения тепла рабочему телу и теплоемкость рабочего тела. [c.300]

Важной расчетной характеристикой деформационных свойств является модуль упругости. Он необходим для расчета на устойчивость и определения перемещений конструкции. Анализируя структуру коэффициента запаса устойчивости, можно сделать вывод, что он зависит от коэффициента вариации нагрузки, имеющего такое же значение, как и при расчете на прочность, и коэффициента вариации критического напряжения в функции модуля упругости. Нет оснований полагать, что вариация последнего по физической природе может существенно отличаться от вариаций всех механических свойств, в том числе и СТр. В связи с этим при расчете на устойчивость рекомендуют принимать минимальное значение коэффициента запаса, равное 6. При этом критические напряжения не должны превосходить допускаемое напряжение на сжатие. При наличии агрессивных или поверхностно-активных сред значение коэффициента запаса рекомендуют увеличивать до 9. [c.19]

В заключение заметим, что обычное ощущение силы тяжести, весомости (в земных условиях) имеет ту же природу, что и перегрузка в космическом полете. Как это ни может показаться парадоксальным, весомость любого предмета в обычных условиях также определяется полностью величиной внешней поверхностной силы — силы реакции опоры (предмет сжат) или подвеса (предмет растянут). Тот факт, что сила реакции пассивна , а сила тяги ракеты активна , совершенно несуществен. Натяжение троса, на котором неподвижно висит кабина лифта, из пассивного может стать активным, когда лифт начнет подниматься, но во всех случаях ускорение падения предметов, наблюдаемое внутри кабины, полностью определяется внешней поверхностной силой — натяжением троса — и равно по величине сообщаемому этим натяжением ускорению (т. е. равно этой силе, деленной на массу лифта). В частности, это верно и в случае, когда лифт неподвижен (коэффициент перегрузки равен единице). Нет разницы между действиями натяжения троса и силы тяги ракетного двигателя, а сила притяжения лифта к Земле никакой роли в наших рассуждениях не играла ). [c.82]

В УЗ-вых полях малой интенсивности вязкость жидкости снижает эрозионную активность, т. к. с ростом вязкости увеличиваются потери акустич. энергии. Однако при большой интенсивности УЗ в сильно вязких жидкостях (при коэффициенте вязкости 50—100 Нс/м ) создаются благоприятные условия для кавитационных процессов силы вязкого трения аналогично избыточному давлению препятствуют расширению кавитационного пузырька после того, как наступила стадия сжатия в звуковой волне. Благодаря этому начальная стадия сжатия кавитационного пузырька наступает раньше, совпадая с началом сжатия волны, повышается скорость и сокращается время его захлопывания, возрастает микроударное воздействие. [c.244]

Эта установка позволяет изучать коэффициенты сжимаемости пор, пористости, физической и фазовой проницаемости пород, их удельное электрическое сопротивление, а также диффузионно-адсорбционную активность в диапазоне величин равномерного всестороннего сжатия от 25 до 1600 кгс/см , при давлении насыщающей жидкости до 250 кгс/см и температурах до 250° С, т. е. в условиях, близких к пластовым, на глубинах до б—7 км. В конструкции этой установки предусмотрена возможность проведения исследований не только в условиях равномерного, но и неравномерного объемно-напряженного состояния. [c.43]

Адиабатические процессы 58, 59, 86, 109, 158 Адиабатическое расширение 84 Адиабатическое сжатие 74, 76-111 Азеотропа перегонка 184 Азеотропная точка 186 Азеотропное превращение 221 Азеотропные смеси 184-186, 221 Активности коэффициент 200, 203, 204, 210, 216, 217, 221-224 Активность 215, 216, 223, 224, 237, 229 Аррениус С. 231 Аррениуса уравнение 231 Атермические растворы 226 [c.451]

Следует отметить, что соотношение (8.233) получено в предположении локального равновесия на основе линейных феноменологических уравнений, содержащих переменные коэффициенты, и поэтому является общим для любых изотропных сред, в том числе и плотных, например для жидкостей и сильно сжатых газов. Однако в последних случаях при расчете избыточных функций и коэффициентов активности необходимо быть уверенным в том, что правильно измерен термодиффузионный фактор, значение которого может сильно искажаться даже очень слабой конвекцией в разделительной. ячейке. С учетом этого обстоятельства расчет избыточных функций плотных сред целесообразно проводить на основе данных для умеренно разреженных систем. Если известны объемные свойства и равновесные давления пара над л-сидкостью, то соответствующая экстраполяция не вызывает больших сложностей. [c.235]

Коэффициент активного тепловыделения к началу выхлопа,— к.п.д. сгорания—остается неизменным с повышением степени сжатия. Это также -соответствует известным из литературы данным, согласно которым относительная величина потерь тепла в воду за период сгорание — расширение практически не зависит от степени сжатия. СЗтставание роста т],- от увели- [c.122]

Одним из путей снижения износа инструмента в процессе резания является создание в зоне контакта пары инструмент—заготовка условий для проявления эффекта ИП, выражающегося в образовании на рабочих поверхностях тонкой пленки меди, имеющей значительную механическую прочность на сжатие и низкое сопротивление тангенциальному сдвигу. Такая твердая смазывающая пленка может быть получена в результате хемо-сорбционного взаимодействия некоторых медьсодержащих химических веществ, введенных в зону трения, с поверхностно-активными веществами и с поверхностями трения [23]. Если во время работы инструмента в зону контакта его с заготовкой подавать компоненты, из которых образуется такая хемосорбционная пленка, то она будет сохраняться на рабочих поверхностях инструмента непрерывно в течение всего процесса резания. Наличие пленки уменьшает коэффициент трения за счет уменьшения времени непосредственного контакта поверхностей инструмента и заготовки, понижает температуру резания и, следовательно, уменьшает износ инструмента. [c.197]

Отметим, что наиболее активным ограничением для оболочек с выбранными геометрическими размерами является ограничение по устойчивости. В качестве примера рассмотрим оболочки, подвергаемые воздействию осевого сжатия и внешнего давления, а также нестационарного нагрева. Изменение критических параметров нагрузок для неравномерно нагретых по толщине оболочек в зависимости от угла ориентации ip приведено на рис. 5.14, а изменение температур наружной и внутренней поверхностей по времени — на рис. 5.15. Коэффициент температуропроводности принимался равным 45,1 10" м /с, а коэффихшент теплопроводности — 0,175 В/м-К. Числитель в дробях на рис. 5.14а,в указывает на число полуволн в продольном направлении, а знаменатель — на число волн в окружном направлении. Штриховая кривая соответствует расчету по формулам (5.8а), (5.11а) гл. 2, в которых [c.228]

У п). Характерные степени сжатия при ВРМБ или ВКР около 30—40, что приводит даже в этом случае к 5—6-кратному уменьшению площади или 2—2,5-кратному уменьшению диаметра усилителей. Вследствие зависимости максимального коэффициента усиления от диаметра а сопз1 (см. табл. 6.1) такое уменьшение апертуры приведет к увеличению коэффициента усиления и плотности запасенной энергии, а это, в свою очередь,— к уменьшению объема активной среды, требуемого для занасания необходимого количества энергии. [c.268]

В практике чаще применяется метод компенсации, как более удобный и точный. Однако здесь нужно знать с — коэффициент оптической активности материала исследуемого образца. Коэффициент оптической активности определяется обычно на образцах прямоугольного сечения, подвергаемых осевому растяжению или сжатию. Но при этом неизбежно возникает внецентренность приложения сил, образец оказывается в сложном напряженном состоянии и определение величины с связано с определенными трудностями. Значительно проще использовать для этой цели образцы в виде дисков, подвергаемых простому сжатию, причем внецентренность приложения нагрузки исключается. Оптическая разность хода лучей определяется в центре диска. Коэффициент оптической активности для диска вычисляется по формуле [c.9]

Большое практическое значение имеет решение задачи о расчете стоек обсыпных или ограждающих сооружений на действие динамической нагрузки на поверхности грунта [42]. При решении этой задачи необходимо найти динамическое активное боковое давление грунта от односторонней засыпки, на поверхности которой действует как распределенная вертикальная нагрузка p(t), так и мгновенный распределенный импульс So (рис. 103). Кроме реактивного давления грунта по передней грани стенки Е , которое будем определять, пользуясь винклеровой моделью, вводим силу сопротивления Dj, зависящую от трения и скорости поворота стенки. Для упрощения в кинематике явления полагаем стойку высотой Н шарнирно опертой нижним концом в точке О. Перемещение жесткой стенки определяем углом поворота ее оси. Глубина заложения стойки в грунт h, а коэффициент постели грунта у низа стенки к=Сф, где Ь — перпендикулярный размер ограждения. С — коэффициент бокового упругого сжатия грунта на глубине к. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...