Уравнение эжекции основное

Это уравнение называют основным уравнением эжекции. По начальным параметрам газов и коэффициенту эжекции из него можно определить газодинамическую функцию z (>.3) = + -5— и при- [c.508]

Работу эжектора может характеризовать основное уравнение эжекции, представляющее собой энергетический баланс си- [c.57]

Это уравнение называют основным уравнением эжекции. Оно решается относительно г , используемой для определения по уравнению (3.50) скорости смеси газов уз на выходе из камеры смешения. При этом следует иметь в виду, что решение квадратного уравнения (3.50) дает два значения уз, меньшее из которых соответствует дозвуковому режиму течения, а большее - сверхзвуковому. Сверхзвуковое течение смеси газов ( Уз > сз) может быть только при скорости эжектируемого газа в сечении Г, равной критической скорости [c.135]

Решение основной системы уравнений позволяет определить коэффициент эжекции, скорость истечения потока из эжектора и коэффициент увеличения тяги в зависимости от геометрических параметров эжектора и потерь в его элементах. [c.560]

Величина коэффициента эжекции п является одной из основных характеристик рабочего процесса в эжекторе, от п зависит величина 3, если газы или жидкости на входе разные. Соотношения (9.22) — (9.26) одинаковы как для жидкостей, так и для газов. Если некоторые из характеристик потока (например, при дозвуковом истечении — давление) заданы на выходе из диффузора, то выписанная система уравнений должна быть дополнена соотношениями, характеризуюш,ими движение жидкости или газа в диффузоре (на практике с учетом данных о потерях в диффузоре). В четырех соотношениях (9.22) — (9.25), содержащих 12 параметров р , г , 5,-, специфика жидкостей [c.116]

Как показывает опыт, увлечение струей окружающей ее жидкости (эжекция) происходит в тем более узкой области, чем меньше вязкость жидкости или, точнее, чем больше рейнольдсово число. Давление поперек струи меняется совершенно ничтожно, что также совпадает с основным свойством пограничного слоя. Это позволяет провести расчет струи при помощи уравнений Прандтля. Пользуясь тем, что поперек струи давление не меняется, а вне ее, в окружающей безграничной жидкости продольной скорости и нет, заключим, что в данном случае можно в уравнении (15) положить dU dx = 0. Получим уравнения, аналогичные случаю продольного обтекания пластины. [c.579]

Расчет эжекторов и инжекторов основан на законе сохранения количества движения ири смешении газовых потоков. При расчете эжектора для отвода дымовых газов основной рассчитываемой величиной является расход сжатого воздуха на эжекцию заданного количества топочных газов определенного удельного веса и на создание перед эжектором разрежения, достаточного для преодоления сопротивления дымоотводящего тракта. В основу берется уравнение количества движения [c.39]

В реальных производственных условиях поток материала по поперечному сечению закрытого желоба распределен неравномерно. Связанные с этим теоретические трудности и неточности были нами преодолены при исследовании зависимости количества эжектируемого материалом воздуха от удельной нагрузки материала на поперечное сечение желоба [12]. Затруднения при расчетах были преодолены путем изменения математического вида основного расчетного уравнения с помощью методов, применяемых при корреляционном анализе и в теории подобия [1, 11, 12]. Теоретическое исследование режимов движения в закрытом желобе двухкомпонентных потоков воздух—твердые частицы различной крупности [12] позволило обосновать возможность применения единого основного расчетного уравнения для определения количества эжектируемого воздуха кусковыми и порошковыми материалами. Аналитическое исследование условий аспирации холодных и нагретых сыпучих материалов при наличии эжекции воздуха пересыпаемыми по закрытому желобу кусками и частицами сыпучего сырья [1] выявило возможность использования предложенного основного расчетного уравнения для э и для этой группы случаев аспирации. В результате был создан универсальный метод расчета количества эжектируемого сыпучими материалами воздуха [1], охватывающий практически все характерные случаи эжекции, встречающиеся в расчетной практике аспирации. [c.21]

Раскрыть механизм взаимодействия потока сыпучего материала и воздуха, а также сформулировать основные положения динамического подхода к решению задач об эжекции воздуха можно с помощью основных уравнений динамики гетерогенных сред. [c.400]

По уравнениям (7-34) и (7-35) между коэффициентом эжекции X и степенью сжатия 8д существует определенная зависимость, которую называют характеристикой ступени или диаграммой -режимов. Вид этой характеристики определяется тем, какой из двух основных параметров рн или р ) изменяется при изменении режима. [c.431]

В [3] получено решение уравнений Навье-Стокса для осесимметричной струи без закрутки, возникающей в безграничном пространстве, заполненном несжимаемой жидкостью, если туда поместить точечный источник потока импульса. Это решение относится к классу пространственных конических автомодельных течений. При больших числах Рейнольдса данная задача решена в приближении пограничного слоя [1]. Также представляется интересным случай истечения струи из малого отверстия в вершине конуса. При этом на конусе ставится условие прилипания. В частном случае получается решение задачи о струе, бьющей из малого отверстия в плоской стенке, нормально к последней. Эта задача обсуждается в [4], где указывается, что течение не описывается автомодельным решением в целом, а лишь по отдельности в приосевом пограничном слое и в основной области течения с неизбежным разрывом между ними. При этом в основной области течения задача сводится к задаче о линии стоков, которая моделирует эжекцию струи. Таким образом, непосредственное сращивание главных членов разложения в приосевом пограничном слое и в основной области течения невозможно. Это обстоятельство по мнению авторов [4] является парадоксальным. В действительности это связано с отсутствием области перекрытия этих двух асимптотических разложений. [c.33]

Из уравнений (5.15)-(5.28) определяются основные параметры процесса эжекции низконапорной среды струей кавитируютцей жидкости, а именно массовый расход эжектируемой низконапорной среды, скорость струи ее полное давление плотность струйного течения р ( , эффективность процесса эжекции - КПД г , коэффициент полного напора Ч струи, радиус л,, сечения, в которой оканчивается потенциальное ядро кавитирующей жидкости, длина кавитационного потенциального ядра струи. [c.149]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

Уменьшение а, т. е. увеличение относительной площади камеры смешения, приводит к увеличению коэффициента эжекции п и уменьшению относительной скорости потока на выходе из эжектора wjwi. Выигрыш в тяге (коэффициент б) при этом возрастает (рис. 9.31). Если беспредельно увеличивать относительную площадь камеры (а О), то коэффициент эжекции и, согласно уравнению (59), неограниченно возрастает, а скорость потока после смешения стремится к нулю. Коэффициент увеличения тяги, который в основном определяется произведением (п+1) 4/ , при а О возрастает до максимального значения. Подставив (59) в уравнение )(60), получим [c.558]

Рассматривая теперь систему основных уфавнений камеры смешения, отмечаем, что величины коэффициента эжекции и отношения температур торможения О во псе уравнения входят совместно в виде комплекса /0. Если п и О изменяются таким образом, что ]/b = onst, то полностью сохраняется система уравнений и, следовато,льно, полученные при её решении значения коэффициентов скоростей, давлений и т. д. Представим теперь себе, что для выполненного эжектора (т. е. при дан-пых а и /) мы, изменяя температуры торможения газов, оставляем неизменными давления газов на входе в эжектор и на выходе из него. Согласно основным уравнениям коэффициент эжекции при этом изменяется обратно пропорционально корню квадратному из отношения температур [c.340]

А. А. Никольский обратил внимание на тот факт, что основное соотношение теории критического режима [1] не удовлетворяет уравнению количества движения, примененному к объему, заключенному между сечением в начале камеры смешения и сечением запирания. Он предложил определять значения критического коэффициента эжекции путем детального построения поля течения в сверхзвуковой струе от начала камеры смешения до сечения запирания, считая, что течение в дозвуковой струе может быть определено в гидравлическом приближении. Этот путь, одиано, связан с большими расчетными трудностями, в особенности при осесимметричном эжекторе. [c.33]

А. А. Никольский заметил, что прн выводе основных соотношений теории критических режимов в работе [1 не было использовано уравнение количества движения. Кроме того, проводя аналогию с истечением струи из недорасшнренного сопла Лаваля, он показал, что допущение о постоянстве статического давления в сечении запирания при больших перепадах давления становится слишком грубым и что в действительности статическое давление в эжектирующей струе может резко изменяться по сечению. Исходя из этого, А. А. Никольский предложил определять критические значения коэффициента эжекции путем построения течения в сверхзвуковой струе от начала камеры смешения до сечения запирания, считая, что статическое давление в эжектируемой струе постоянно по сечению. Такой путь связан, однако, с большими расчетными трудностями. [c.49]

При проверках в производственных условиях, проведенных автором и рядом других исследователей, неизменно оказывалось, что направле ние, указанное в работах [8, 10], давало результаты, наиболее близкие к оптимальным, получаемым при наладке аспирации на санитарно-гиги-енический эффект. Поэтому при разработке единого решения проблемы эжекции в качестве основы была использована [11] модель С.Е. Бутакова [7] в интерпретации О.Д. Нейкова [8]. Особенность нового подхода [11] состоит в том, что при сохранении теоретической модели явления и полученных при ее исследовании зависимостей в основном расчетном уравнении используется также величина (стандарт функции), полученная прямым определением в реальных физических условиях. Использование величины, определенной таким способом, снимает необходимость в первом допущении. [c.21]

Влияние разрежения в укрытии Лу на величину э было учтено при определении величины э.ст Для определения изменения 3 под влиянием изменения разрежения в укрытии был проведен анализ экспериментальных данных производственных и лабораторных опытов. Анализ этих данных показал, что в местных отсосах различных отраслей промышленности средняя величина разрежения, обеспечивающая эффект аспирЭ ции, равна той, которая наблюдалась во время определения -э.ст и отклонения от этой средней таковы, что практически не влияют на величину 3. На основании результатов анализа величина коэффициента Аг/, была принята равной 1.0 и основное уравнение 1еории эжекции воздуха потоком сыпучего материала получило вид [c.23]

В физическом отношении сформулированная таким образом одномерная задача соответствует случаю равномерного распределения частиц по сечению. В дальнейшем покажем, что решение одномерного уравнения (8) достаточно хорошо описывает процесс эжекции воздуха и для случая псевдоравномерного распределения. Экспериментальная апробация одномерного потока и уточнение некоторых параметров его были выполнены на стенде по определению эжектирующих свойств сыпучих материалов (рис.3.2). Основным элементом этой установки [c.92]

Уравнение (7-37) не содержит основного геометрического параметра ступени Связь между PtJP, и коэффициентом эжекции по-прежнему выражается уравнением (7-35). [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...