Змеевики вторичной

То же можно сказать и о результатах проверки пределов прочности металла труб выходных змеевиков вторичных перегревателей котлов ПК-33 и ПК-38 (ЭИ-531). Эти элементы работали при температуре стенки 610— 620° С, а в котлах ПК-33 были к тому же случаи кратковременного увеличения темлератур до 650° С [Л. 15]. [c.118]

На рис. 19 показана схема включения паропарового теплообменника первичный пар, получив некоторый перегрев в ширмах 1 пароперегревателя, поступает в змеевики теплообменника 5, пройдя которые и отдав некоторое количество тепла вторичному пару, направляется в ширмы 2 и далее на выход из парогенератора. В полость теплообменника по трубопроводу 6 поступает для подогрева пар, частично отработавший в турбине. После повышения своей температуры в теплообменнике, вторичный пар поступает в змеевики вторичного (конвективного) пароперегревателя 10, а затем направляется обратно в турбину для дальнейшего использования. [c.28]

При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах — змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, наличие которой приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по уравнениям для прямой трубы (27-8) — (27-9), но полученное значение коэффициента теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент 83 , = 1 -f 3,6 d/D, где d — диаметр трубы, а D — диаметр спирали. [c.431]

В змеевиках действие вторичной циркуляции распространяется на всю длину трубы. [c.431]

Массовые силы увеличивают коэффициент теплоотдачи змеевика по сравнению с прямой трубой. Интенсификация теплообмена с помощью вторичных течений, обусловленных искривлением канала, с точки зрения энергетических затрат часто оказывается более целесообразной, чем достижение того же эффекта за счет увеличения скорости. Так, для исходной системы с Re = 10 увеличение коэффициента теплоотдачи в 1,3 раза вследствие искривления трубы сопровождается увеличением энергетических затрат на перемещение жидкости в 1,37 раза. Такая же интенсификация теплообмена за счет увеличения скорости движения жидкости приводит к увеличению энергетических затрат в 1,76 раза. [c.352]

При движении жидкости в изогнутых трубах и змеевиках за счет действия центробежных сил в поперечном сечении возникает вторичная циркуляция, приводящая к сложному течению по винтовой линии (рис. 19.11). Центробежный эффект увеличивает теплоотдачу он наблюдается как при ламинарном, так и турбулентном режимах движения. [c.303]

Более высокие показатели имеют нагреватели трансформаторного типа. На магнитной системе трехфазного трансформатора с цилиндрическими первичными обмотками монтируются вторичные обмотки в виде змеевиков (по которым пропускается нагреваемая жидкость или газ), электрически замкнутых накоротко, желательно из немагнитного материала с высоким удельным сопротивлением (аустенитная сталь). Расчет установки проводится, как для обычного трансформатора с активной нагрузкой. Эти нагреватели более сложны в изготовлении, зато обеспечивают высокие КПД, коэффициент мощности (свыще 0,9) и большие удельные мощности, ограниченные лишь условиями теплоотвода от первичной и вторичной обмоток и насыщением магнитной системы. Мощность нагревателей составляет десятки и сотни киловатт. Благодаря высокому коэффициенту мощности они включаются в сеть без компенсации реактивной мощности. [c.225]

При движении жидкости в изогнутых трубах и змеевиках под действием центробежной силы возникает вторичная циркуляция. При уменьшении радиуса кривизны влияние центробежного эффекта увеличивается. [c.186]

В ряде случаев теплообменные аппараты выполняют из гнутых труб (спиралей, змеевиков и т. п.). При движении жидкости в таких каналах под действием центробежной силы в поперечном сечении канала возникают циркуляционные токи —так называемая вторичная циркуляция. При наличии вторичной циркуляции отдельные струйки жидкости хотя и движутся по сложным траекториям, но не смешиваются друг с другом. [c.342]

Специальные исследования показали, что вторичная циркуляция в винтовых змеевиках возникает при числах Рейнольдса больше некоторого значения, определяемого по формуле [c.342]

При температуре газа выше 800 °С схема движения сред в конвективных перегревателях прямоточная. Размещение вторичного перегревателя в соединительном газоходе допускается при температуре газа перед ним меньше или равной 850 °С. Обычно тепловосприятием отдельных ступеней перегревателя At = Г — Г задаются, исходя из условия снижения тепловой разверки среды по отдельным змеевикам. Так, тепловосприятие выходной ступени перегревателей котлов СКД, как правило, не превышает 120—165 кДж/кг. Тепловосприятие ширмы должно быть таким, чтобы температура газов в них снижалась до значений Ош, реко-312 [c.212]

Наконец, следует отметить, что при движении жидкости в изогнутых трубах (коленах, отводах, змеевиках) неизбежно возникает центробежный эффект. Поток жидкости отжимается к внешней стенке, и в поперечном сечении возникает так называемая вторичная циркуляция. С увеличением радиуса кривизны R влияние [c.91]

Тепловые коммуникации станции выполнены по так называемой двухконтурной схеме (рис. 51). Замкнутый тракт ее первичного контура (реактор 1 — теплообменник 2 — циркуляционный насос 5 — реактор), размещенный в зоне защитных сооружений, предназначен для циркуляции теплоносителя — воды, отбирающей тепло от тепловыделяющих элементов. Тракт вторичного контура с обогревающими его змеевиками теплообменника (парогенератор 4 — паровая турбина 5 — конденсатор 6 — питающий насос Т — парогенератор) [c.174]

Отработанный пар сбрасывается в расширитель. Давление срабатываемого пара не должно превышать 3 кгс/см, а температура - 220°С. Давление отработанного пара снижается за счет дросселирования пара в дроссельном патроне, состоящем из пяти дроссельных шайб, вваренных в трубу диаметром 28 х 4 мм. Дроссельный патрон установлен на выходе пара со стенда. Подрегулировка давления производится вентилем, расположенным за дроссельным патроном. Охлаждение пара может осуществляться путем впрыскивания в отводимый со стенда пар воды давлением 160 кгс/см . Вода вводится в пароохладитель смешивающего типа, установленный за дроссельным патроном. Для предохранения змеевика пароперегревателя от возможного пережога трансформатор сблокирован со вторичными приборами, показывающими расход и температуру, и автоматически отключается при снижении расхода пара ниже 50-100 кг/ч или при повышении температуры пара выше заданной. На испытательном стенде предусмотрена возможность [c.26]

Изогнутые трубы (змеевики). При турбулентном течении в изогнутых трубах (змеевиках) вследствие закрутки потока за счет вторичных течений увеличивается перемешивание, и коэффициенты теплоотдачи выше, чем в прямых трубах. Переход ламинарного течения в турбулентное в изогнутых трубах происходит при Re p = 2-10 (d/D) . [c.52]

Количество тепла, которое должно быть передано вторичной обмотке или охлаждающему змеевику в течение 1 часа, [c.283]

Здесь Р,. в сл/2 — поверхность соприкосновения между, первичной и вторичной обмотками (змеевиком) 0 в °С—разность температур первичной (0J) и вторичной (82 обмоток кр в ккал час см град — коэфициеит теплопередачи через изоляцию между первичной и вторичной обмотками, включая слой воздуха [c.283]

Открытые амбразуры (схема а) применяются редко, так как они имеют суш,ественные недостатки дальнобойность и пульсация факела в топке неблагоприятные условия воспламенения пыли вследствие охлаждения факела струями вторичного воздуха неудовлетворительное перемешивание аэросмеси с вторичным воздухом неравномерное и нестационарное поле скоростей на выходе из амбразуры местное шлакование задней стены тонки. Пульсация факела отрицательно влияет на циркуляцию воды в экранных трубах, вызывает нарушение температурного режима по змеевикам пароперегревателя, а также приводит к повышению температуры футеровки топочной камеры. [c.95]

Ввиду того, что поверхность нагрева испарителя должна быть возможно меньшей, целесообразно к его змеевикам подводить насыщенный пар. Это выполнимо при наличии увлажненного пара на всасывающей стороне компрессора. Учитывая, что вторичный пар является сухим насыщенным, количество воды, вводимой во всасывающий трубопровод компрессора, определяется из условия, что процесс сжатия пара идет по адиабате. [c.407]

В последующем расчете будем принимать в подогревателях питательной воды разность между температурами сред и величину переохлаждения конденсатов первичного и вторичного пара при выходе из змеевиков корпусов равными 5° С. [c.431]

В более сложных каналах, например в спиральных трубах (змеевиках), возникают вторичные течения и теплоотдача увеличивается. Ламинарное течение переходит в турбулентное при меньших Re, чем в прямых трубах [c.129]

В экспериментальных исследованиях [23, 40, 1331 не обнаружено в змеевиках влияния плотности теплового потока на величину (г/д/гУ/)дф, Поскольку увеличение сопротивления тре-п 1я г, обогреваемых прямых трубах связано с дополнительными возмущениями, вносимыми в поток паровыми пузырями, растущими в пристенной пленке жидкости [94, 951, то можно предположить, что подавление пузырькового кипения в змеевике происходит при гораздо меньших относительных массовых паросодержаниях, что может быть связано с центробежными эффектами и появлением вторичных течений в жидкой пленке. [c.63]

Результаты такого сопоставления показаны на рис. 4.9, из которого видно, что опытные данные в среднем на 24 % превосходят значения критических тепловых потоков, рассчитанных по формуле (4.34). Эта формула при соответствующем увеличении значения численного коэффициента может быть использована для определения величины <7кр при поверхностном кипении ДФС в змеевиках. Превосходство критических плотностей тепловых потоков в змеевике над в прямых трубах можно объяснить более интенсивным отводом пара от поверхности нагрева за счет вторичных микровихревых течений. [c.70]

Трубная конвективная часть, заключенная в цилиндрический стальной кожух, состоит из пакетов плоских спиральных змеевиков и включает в себя экономайзер, испарительную поверхность и вторичный пароперегреватель. [c.208]

С повышением давления в котлах стала необходимой подпитка их высококачественным дистиллятом. Первые испарители, предназначенные для получения дистиллята для котлов, появились на судах в 1884 г. В русском флоте широко использовались испарители завода Круга, первые упоминания о которых встречаются еще в 1890 г. До 1920-х годов конструкции и основные параметры этих испарителей практически не менялись. Это были испарители с избыточным давлением вторичного пара (1,2 1,8 ата). Конструкция их нагревательных элементов— батарей красномедных змеевиков — была рассчитана на ручную очистку от накипи, которую приходилось производить через каждые 3—10 суток работы. При обслуживании этих испарителей требовалось постоянное наблюдение, так как в противном случае из-за колебаний уровня рассола происходил унос капель и пены со вторичным паром, что приводило к засолению конденсата. Сложной и трудоемкой была очистка змеевиков от накипи, которую приходилось проводить через каждые 200—300 ч работы. В большинстве случаев на эти испарители расходовался свежий пар в количестве примерно [c.17]

I — змеевики нагревательной батареи г —корпус J — пространство для выемки батареи 4 — выход конденсата 5 — бачок для пробы рассола 6 — подвод греющего пара 7 — манометры 8 — предохранительный клапан 9 — подвод воды для холодного душа М — выход вторичного пара И — изоляция 12 — сепараторы 13 — продувание 14 — крышка 15 — водоуказательная колонка /5 — регулятор уровня 17 — подвод питательной воды 18 — резервный подвод питательной воды 9 — выход рассола. [c.230]

При расположении в стенках шкафа змеевиков вторичного агента влага, могущая проникнуть в изоляцию, осядет на змеевике. В этом случае отвод влаги при растаивании инея, осевшего на испарителе (оттаивание), может производиться во внутренний кожух сквозь щель в его стенке. [c.692]

Тепловая разверка в змеевиках вторичного и первичного перепревателя примерно одинакова. Если учесть, что общее приращение энтальпии пара во вторичном перегревателе меньше, то относительная величина тепловой разверки оказывается большей, чем в neip-вячном пароперегревателе. Между тем перемешивание пара (а равно увеличение скорости пара для облегчения те.мпе ратурных условии металла труб) связано с повышением гидравлического сопротивления вторичного пароперегревателя, что значительно снижает экономию тепла станции, получаемую от применения вторичного перегрева. Поэтому в эксплуатации особенно важным является снижение тепловых разверок во вторичном перегревателе путем наладки режимных факторов. [c.104]

При течении жидкости в изогнутых трубах (змеевиках) коэффициент теплоотдачи увеличивается из-за вторичной циркуляции жидкости под воздействием центробежных сил. Расчет коэффициента теплоотдачи в таких трубах выполняется по формулам, полученным для прямых труб, но найденное значение коэффициента теплоотдачи умножается на поправочный коэффициент = 1 4-+ J7dlR, где й — диаметр трубы Р —радиус змеевика. [c.210]

В отличие от ранее построенных атомных электростанций на ней впервые в мировой реакторной практике был осуществлен цикл с ядерным перегревом пара. Две группы технологических каналов ее графито-водяного кипящего реактора по конструктивному исполнению блиэки к технологическим каналам реактора Обнинской АЭС, но количество их увеличено и каждый снабжен шестью тепловыделяющими элементами из уранового сплава, обогащенного до 1,3% ураном-235. По трубкам этих элементов в каналах испаряющей группы под давлением 150 атм циркулирует вода первичного контура двухконтурной коммуникационной схемы, нагреваемая до температуры кипения. Образующаяся паро-водяная смесь поступает в сепаратор, в котором происходит разделение пара и воды. Затем пар направляется в змеевики парогенератора и, отдавая тепло воде вторичного контура, конденсируется. На выходе из змеевиков конденсат смешивается с водой, отводимой из сепаратора, проходит через водоподогреватель вторичного контура и, наконец, вновь подается циркуляционными насосами в испаряющие каналы реактора. Пар, получаемый в парогенераторе, проходит через реактор по каналам пароперегревательной группы, нагреваясь до температуры 500° С, и затем поступает в турбину. [c.177]

Всего на ледоколе установлено три водо-водяных реактора тепловой мощностью 90 тыс. кет каждый, работающих на слабо обогащенном уране. Два из них являются постоянно действующими, а третий — фактически резервный —используется лишь в случаях форсирования тяжелых льдов и при ремонте основных реакторов. Как и в силовых атомных установках ранее рассмотренных электростанций, теплоноситель в силовой установке ледокола проходит снизу вверх через реактор 1 (рис. 54), нагревается в его активной зоне 2, затем отводится к теплообменнику 3, отдавая тепло воде вторичного контура, и циркуляционным насосом 4 снова нагнетается в реактор. Пар, образующийся в парогенераторе 5, подается в турбины 6, приводящие в действие электрогенераторы 7. По выходе из турбин пар поступает в конденсатор 8, охлаждается забортной водой, подаваемой в змеевики насосом 9, а конденсат насосом 10 перекачивается обратно в парогенератор. Электрический ток, вырабатываемый электрогенераторами, подводится к электродвигателям 11, вращающим валы гребных винтов 12. [c.182]

Фиг. 20. Домашний холодильный шкаф, i — ледогенератор 2 — отделение для замороженных продуктов 3 — отделение с повышенной влажностью 4 — ящик для овощей S стеклянная полка 6 — испарительный змеевик пторичного агента 7 — конденсатор вторичного агента.

Теплоотдачу при течении по змеевикам рассчитывают путем введения в формулы для прямых труб поправочного коэффициента Сг,, который превышает единицу и тем более, чем меньше радиус витка R по сравнению с внутренним диаметром трубы d. Интенсификация теплоотдачи объясняется тем, что в изогнутых трубах возникают вторичные течения, накладывающиеся на основное движение вдоль оси трубы. Ядро потока, движущееся наиболее быстро вниз по течению, отбрасывается из-за центробежного эффекта наружу и заставляет медленные слои вблизи внешней стороны закругления перемещаться вдоль стенок к его внутренней стороне, т. е. в сторону центра кривизны. Таким образом, в поперечном сечении трубы возникает парный вихрь, и течение перестает быть осесимметричным. Дополнительный эффект перемешивания даже при развитом турбулентном режиме обусловливает заметное увеличение коэффициента теплоотдачи (и гидродинамического сопротивления), но, разумеется, еще более резко этот эффект проявляется при малых числах Рейнольдса. Необходимо иметь в виду, что критическое значение Re, определяющее переход к развитому турбулентному режиму, в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Так, согласно [2, 3], где содержатся подробности по вопросу о змеевиках, для R/d = 3 и 12 ReKp соответственно равны 11500 и 7000. [c.127]

Вторичный пар выходил из конденсатора с некоторым перегревом, вследствие омывания части змеевика над уровнем воды. Температура пара измерялась хромель-алюмелевой термопарой, установленной в гильзе на выходе из конденсатора, а давление в конденсаторе — ртутным мановакуумметром. [c.204]

В расчетно-теоретических [ПО, 121, 125, 130, 131] и экспериментальных исследо аниях, обзор которых дан в [ПО], показано, что интенсивность теплоотдачи в змеевиках благодаря воздействию на поток вторичных макровихревых течений выше, чем в прямых трубах. Кроме того, макровихревые течения приводят к изменению интенсивности конвективной теплоотдачи по периметру трубы ЗПГК от минимального значения у внутренней (по отношению к оси навивки змеевика) образующей до максимального у наружной. Однако для проектирования парогенератора прежде всего необходимы данные о средних по периметру трубки змеевика коэффициентах теплоотдачи, зависимости для определения которых рассматриваются ниже. [c.51]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

В парогенерирующем канале, выполненном в виде винтового змеевика, на парожидкостный поток действуют центробежные силы, которые способствуют интенсивному орошению пленки жидкости у внешней образующей трубки. Наличие вторичных макровихревых течений в змеевиковом канале приводит к подпитке жидкостной пленки и на других участках периметра трубки. Вследствие этого значение х -р в змеевиках оказывается существенно больше, чем в прямых трубах, и по данным [17,42, 119] достигает 0,85. .. 0,98. Высыхание жидкостной пленки сначала наблюдается у внутренней образующей трубки змеевика, а затем [c.71]

Некоторого снижения расхода тепла и пара на работу опреснительной установки можно добиться за счет подогрева питательной воды. Однако температура подогрева ограничена (обычно не более 75°С), так как в противном случае в подогревателе интенсивно откладывается накипь. Для повышения температуры, кроме того, необходима большая поверхность подогревателя, что повышает стоимость установки. Подогрев может быть осуществлен за счет тепла продуваемого рассола, вторичного пара, конденсата или дистиллята. В отечественных опреснителях принят подогрев конденсатом греющего пара, поскольку он имеет температуру более высокую, чем любая из указанных сред. Кроме того, в подогревателе конденсируется греющий пар, который может проходить через змеевики нагревательной батареи, если последние покрыты накипью или повышено давление греющего пара, особенно при отсутствии автоматических отделителей конденсата (конденсационных горшков). Принимая г п.в = 70 ккал1кг, для тех же условий получим di = l,15 кг/кг, что соответствует паспортным характеристикам отечественных испарителей серии ИВС. [c.40]

Устойчивость слоя пены может быть в некоторой степени уменьшена при установке в паровом пространстве так называе- мых пароосушительных змеевиков. Потоки пара, образующегося на них, разрушают пену и способствуют таким образом улучшению качества вторичного пара. Однако змеевики являются наиболее дорогостоящей частью испарителя и применимы только в испарителях со змеевиковыми нагревательными батареями, которые нехарактерны для современных конструкций. В большинстве современных испарителей пароосушительные змеевики не применяются как по указанной причине, так и из-за интенсивного образования накипи, вызванного глубоким упариванием капель рассола, попадающих на эти змеевики. [c.180]

Нормальная производительность, при которой гарантируется солесодержание дистиллята 5 лг/л, равна 2 т/ч при параллельном и 1,5 г/ч при последовательном включении испарителей. На первых судах рассматриваемых типов проектом предусматривался смешанный режим испарения. Основную часть дистиллята, предназначенную для подпитки котлов, получали двукратным испарением, а мытьевую воду — однократным. В этом режиме в испарителе второй ступени испаряется 1050 /сг/ч морской воды, а пар конденсируется в конденсаторе, охлаждаемом главным конденсатом турбинной установки. Из конденсатора основная часть пресной воды (750 кг/ч) подается для повторного испарения в испаритель первой ступени, а остаток (300 /сг/ч) направляется в танк мытьевой воды. Вторичный пар первой ступени конденсируется в змеевиках испарителя второй ступени, откуда насосом откачивается в сборник конденсатов турбинной установки. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...