Титан оксидированный

В конструкциях титановой арматуры большое внимание уделяется узлам трения. Широко применяются оксидирование для защиты трущихся поверхностей от задирания, а также упрочняющие наплавки окисленным титаном, обеспечивающие надежность работы затворов арматуры. Все большее применение находит фторопласт как уплотнительный материал затворов, сальниковых узлов и прокладочных соединений. [c.74]

При смазке веретенным маслом характер трения оловянной бронзы по оксидированному титану резко изменяется это связано с тем, что в процессе приработки и испытаний происходит непрерывное намазывание бронзы на оксидированную поверхность, в связи с чем трение практически протекает между одноименными материалами. Износ бронзы интенсивно возрастает, а коэффициент трения падает с увеличением удельного давления. Износ бронзы в масле в 3—4 выше, чем в воде. Это увеличение можно, вероятно, объяснить тем, что окисление поверхности трения (бронзы) в масле меньше, чем в воде. Поэтому между оксидированной поверхностью и намазанным слоем бронзы образуются более прочные металлические связи, чем прочность самой бронзы, что практически приводит к трению бронзы по бронзе. [c.206]

Технологический процесс оксидирования должен предусматривать предварительную тщательную очистку и обезжиривание деталей (органические растворители химическая или электрохимическая очистка), поскольку титан легко вступает в химическое взаимодействие со многими веществами, особенно при высоких температурах. [c.210]

Углеграфитовые материалы. Материалы на основе графита обладают рядом ценных свойств хорошей теплопроводностью, низким коэффициентом линейного расширения, способностью легко переносить термические удары, стойкостью в агрессивных средах и высокими антифрикционными свойствами. Последнее объясняется структурой графита и свойством его кристаллов легко расщепляться по плоскостям спайности. При трении графита по оксидированному титану происходит отслаивание чешуек графита, которые слоем в десятки А переносятся на поверхность металла, что приводит в дальнейшем к трению графита по графиту. [c.218]

Слоистые материалы. При трении текстолита марки ПТК по оксидированному сплаву марки ВТ5 шероховатость трущихся поверхностей постепенно уменьшается, а пленка окислов, образующаяся на титане при оксидировании на воздухе так же, как и при трении с оловянной бронзой, постепенно изнашивается. Интенсивность износа и коэффициент трения текстолита после пути трения 10—15 км на установившемся участке кривой износ—путь трения оказывается примерно в 1,5—2 раза ниже, чем для оловянной бронзы. При повышении скорости трения выше 1,5—2 м/с температура трущихся поверхностей резко возрастает и текстолит обугливается, что приводит к резкому возрастанию износа и потерь на трение. [c.220]

Оксидирование титана на воздухе или в других кислородсодержащих средах при оптимальных режимах позволяет получить поверхностный слой твердого раствора кислорода в титане (HV 700— 900), обладающего высокой износо- и коррозионной стойкостью [4.1]. [c.192]

Трущиеся поверхности из титана при удельных давлениях свыше 50 кГ/см могут дать задиры. Наилучшим сплавом для пары с титаном в трущихся деталях является латунь. Коэффициент трения в этом случае не превышает 0,2. С целью улучшения фрикционных свойств титана применяется химико-термическая обработка различного вида (окисление поверхности на воздухе при высоких температурах, азотирование, электролитическое оксидирование и др.). [c.750]

Большой интерес для современного машиностроения представляют опоры трения, выполненные из титана. Однако в литературе пока встречается ограниченное число случаев их успешного практического использования. Это объясняется склонностью титановых сплавов к схватыванию и задиру при трении, к пластическому деформированию и наклепу поверхностного слоя, повышенному износу и переносу титана на поверхность трения контртела. Смазывание жидкими смазочными материалами не улучшает антифрикционные свойства пары трения, а твердые смазки плохо удерживаются на поверхности трения из-за низкой адгезии к титану. Для повышения антифрикционных свойств титана применяют упрочнение его поверхности путем насыщения кислородом (оксидирование), азотом (азотирование), нанесения электролитических покрытий (хромирование, никелирование и др.), электролитического сульфидирования и обработки давлением обкатыванием и виброобкатыванием. Наиболее технологичным и эффективным является способ термического оксидирования, состоящий в нагреве в электрических печах с доступом воздуха при температуре 700—800 °С. Результаты упрочнения титана различными способами химико-термической обработки даны в работе [34], а подробная технология термического оксидирования в [83]. Авторы последней работы рекомендуют материалы подшипников с валом из оксидированного титана и допускаемые параметры трения, полученные на машинах трения МИ-1М, СМЦ-2 и Б-4. Наиболее употребительные из этих материалов приведены в табл. 41, откуда видно, что [c.156]

Таблица 41, Допускаемые параметры трения в воде материалов по оксидированному титану

Титан, анодное оксидирование 488 [c.733]

Перед оксидированием титан обезжиривают органическим растворителем и травят в течение 5 мин. в растворе следующего состава (в весовых процентах) [c.63]

Оксидированием титана преследуют цель улучшения его некоторых эксплуатационных характеристик. Титан недостаточно устойчив в растворах серной, соляной, фосфорной кислот, у него низкая сопротивляемость механическому износу, в резьбовых 266 [c.266]

Химическая обработка металлов в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, рыхление окалины на титане, травление алюминия, магния и их сплавов и др.) при температуре раствора выше 100 ° С ниже 100°С [c.132]

Образование диффузионного слоя, содержащего кислород, возможно различными путями. В работе [127] рекомендуется окислять титан на воздухе при температурах 725—825°С в течение соответственно 5—1 ч. После такой обработки диффузионный слой из а-раствора имеет толщину 0,02—0,05 мм внешний, тонкий (1—2 мкм), состоит из окислов титана. После оксидирования и последующего нанесения лака типа [c.97]

Важным также является и тот факт, что азотированная или оксидированная поверхность титана обладает более высокой коррозионной стойкостью, чем чистый титан (фиг. 89 и табл. 56). [c.148]

Пара трения титана неупрочнениого по титану оксидированному проработала при удельной нагрузке, равной 260 кПсм , и скорости скольжения 0,25 м/сек более 100 ч, при этом коэффициент трения был равен 0,018-0,020. [c.78]

К числу металлов с низкой электронной проводимостью окис лов принадлежат алюминий, титан, цирконий, тантал, известные своей способностью подвергаться оксидированию при высоких анодных потенциалах (см. 34). Что касается растворения металла в пассивном состоянии, то оно существенно отличается от перехода в раствор ионов металла на активном участке поляризационной кривой. Это отличие прежде всего количественное. При сохранении постоя,иного потенциала анодный ток в пассивной области обнаруживает тенденцию к постепенному и очень медленно идущему уменьшению, снижаясь до крайне низких значений порядка 10- °а/сл<2. Такой спад тока растягивается на длительные промежутки времени. Поэтому приводимые значения плотности тока в пассивном состоянии - следует рассматривать как довольно условные величины, относящиеся в какой-либо принятой продолжительности выдержки металла при заданном по енциале. Отличие процесса перехода в раствор ионов металла в пассивной области от активного растворения заключается в том, что та-118 [c.118]

В процессе приработки и дальнейшего трения шероховатость трущихся поверхностей на титане и на бронзе повышается с 7—8 до 9 класса. Визуальными наблюдениями обнаружено, что на трущейся поверхности бронзы образуется пленка окислов. Ее образование связано с хемсорбцией атомов кислорода, а также электрохимическими процессами в 3%-ном растворе ЫаСГи с повышением температуры в контакте. Наличие заполированных участков на трущейся поверхности бронзы и титана, сохранение одинаковой шероховатости поверхности бронзы независимо от нагрузки и относительно низкий износ дают основание предполагать, что ее износ не обусловлен микрорезанием, а происходит за счет контактного усталостного разрушения [41 ]. Измерения микротвердости поверхности бронзы в процессе испытаний показали, что она возрастает с 220 кгс/мм до предельного значения 375—400 кгс/мм , которое несколько ниже, чем при трении бронзы по стали. Глубина наклепанного слоя бронзы находится в пределах 30—60 мкм. По сравнению с трением по стали износ бронзы при трении по оксидированному титану в несколько раз ниже при равных удельных нагрузках. Данные, приведенные на рис. 100 и табл. 54, показывают примерно одинаковую износостойкость БрОФЮ-1 и БрОЦ10-2 при трении в воде по оксидированному сплаву ВТ5. Возрастание интенсивности износа с нагрузкой носит примерно линейный характер. Аналогичная зависимость износа этих бронз обнаруживается и от пути трения. [c.205]

Упрочнение титана путем азотирования обеспечивает существенное повышение его антифрикционных свойств. Однако азотирование не имеет особых преимуществ перед оксидированием. При смазке водой, в связи с наблюдавшимся усталостным выкрашиванием азотированного слоя, его антифрикционные свойства оказываются несколько ниже, чем у оксидированного титлна. При смазке веретенным маслом в пределах путей трения и нагрузок, при которых проводились испытания, выкрашивания азотированного слоя не наблюдалось. Применение вакуумного рассасывания (отжиг 1000—1050° С—10 ч) предварительно оксидированного титана уменьшает только примерно в 2 раза износ бронзы по сравнению с ее износом при трении по неупрочненному титану. Необходимо отметить, что по характеру трение бронзы по титану, упрочненному этим методом, принципиально не отличается от случая трения бронзы по неупрочненному титану. Износ сопровождается резким увеличением шероховатости поверхности и переносом бронзы на поверхность титана, но схватывание наступает при более высоких нагрузках. Полученные результаты свидетельствуют [c.206]

При смазке веретенным маслом наиболее высокие антифрикционные свойства достигаю-цся при сочетании гальванически хромированного сплава марки ВТ5 (твердый хром) с оловянной брон ЗОЙ (табл. 54). При трении бронзы по химически никелированному титану наблюдается большой разброс величины износа бронзы, связанный со значительным ее намазыванием на никелированную поверхность. В случаях намазывания Износ возрастает на 1—2 порядка. Высокие антифрикционные свойства при применении различных консистентных и жидких смазок, по данным А. Г. Максимовой и С. М. Бурдиной, показывают упрочненные слои, полученные оксидированием, хромированием и химическим никелированием при трении в паре со сталью, аустенитным чугуном и бронзой марки Бр0ф7-0,2 (табл. 55). [c.206]

Таким образом, наиболее универсальным, простым, надежным и эффективным из числа рассмотренных методов поверхностного упрочнения титановых сплавов следует считать термическое оксидирование, поэтому в дальнейшем работоспособность различных антифрикционных материалов оценивается, в оновном, при трении по оксидированному титану. [c.208]

При трении стеллита в воде по оксидированному титану обеспечивается удовлетворительная износостойкость, однако прира-батываемость такой пары низкая (путь трения до завершения приработки 5—6 км при д = 400 кгс/см ), что объясняется высокой твердостью обеих трущихся поверхностей. [c.217]

Испытания металлокерамических железографитового и железо-медьграфитового материалов с добавками стеарата цинка и серы, изготовленных Московским заводом порошковой металлургии, при смазке веретенным маслом показали износостойкость на два порядка выше, чем в парах с оловянными бронзами (табл. 58). Это объясняется наличием в этих материалах пористости до 20% и влиянием антифрикционных добавок. Коэффициент трения возрастает с нагрузкой, что указывает на уменьшение эффективности смазки с ростом нагрузки. Однако его значение в несколько раз ниже, чем при трении оксидированного титана в паре с оловянными бронзами. Характерным при трении металлокерамических материалов на основе железа по оксидированному титану является отсутствие переноса частиц этих материалов на окси-дированную поверхность. [c.217]

При трении в воде предельно допустимая нагрузка для графитовых материалов определяется скоростью трения (для случая граничного трения при скорости 2—12 м/с предельная величина q приведена в табл. 58). Износ графитовых материалов уменьшается с увеличением скорости трения до такого ее значения, при котором нарушается вид фрикционной связи и наступает катастрофический износ (т. е. когда теплота трения не успевает отводиться от трущихся поверхностей, что приводит к необратимым изменениям свойств материалов). При высоких скоростях трения наиболее благоприятным сочетанием антифрикционных свойств при трении в воде обладают пропитанные баббитом графитовые материалы. Следует заметить, что испытания других графитовых материалов, пропитанных баббитом или формальдегидной смолой, показали аналогичные или даже более высокие результаты. Испытывались материалы марок АГП-Б83, МГ-Б83, ЭЭГ-Б83, ППГ-Б83 и 2П-1000. Графитосвинцовистый материал НАМИ-ГС-ТАФ при трении по оксидированному титану, благодаря значительному переносу свинца на оксидированную поверхность имеет более низкие свойства, близкие к антифрикционным свойствам пары с применением оловянной бронзы, но при этом допустимая нагрузка в несколько раз ниже. [c.220]

Вследствие низких антифрикционных свойств применять неупроч-ненный титан и его сплавы в узлах трения следует только при низких параметрах трения. Упрочнение путем термического оксидирования, диффузионное упрочнение поверхности титана и его сплавов путем насыщения поверхностного слоя кислородом, азотом, бором, углеродом [c.703]

При выборе материала для подвесок при прочих равных условиях следует отдать предпочтение железу или фосфористой бронзе. Применяются также титан или алюминий. Из этих металлов изготовляют подвески для оксидирования изделий из легких сплавов. Сечение подвесок выбирают с таким расчетом, чтобы подвески сильно не нагревались. Плотность тока на железных подвесках не до.пжна превьппать 1 А/мм . [c.149]

В качестве материала для подвесных приспособлений при оксидировании алюминия может быть использован титан. Образующийся на нем окисный слой периодически удаляют травлением в разбавленной Н2504. [c.69]

Как известно, титан и его сплавы подвергают химикотермической обработке оксидированию, азотированию, борированию, карбидированию, силицированию. Наибольшие успехи достигнуты в азотировании титана и его сплавов. Подобные покрытия увеличивают износостойкость титана, уменьшают коэффициент его трения в паре со многими металлами, повышают коррозионную стойкость титана и его сплавов во многих агрессивных средах. По нашему мнению, защитные покрытия, создаваемые методами химикотермической обработки, могут заметно повышать стойкость титана в содержащих водород средах. [c.521]

Существенно повышает коррозионную стойкость титана химико-термичесжая обработка, например оксвдирование. Как видно на рис. 12, чистый титан без оксидирования в серной кислоте принятой концентрации подвержен коррозии со скоростью 24 г/(м -ч). После оисидирования в течение 50—100 ч титан пассивируется, достигая почти нулевой скорости коррозии. Увеличение продолжительности окисления более 500 ч при 700°С приводит к постепенному росту скорости коррозии, что объясняется изменением состава и структуры окисленного слоя. [c.20]

Для промышленного применения одним из перспективных методов химико-термической обработки титана и его сплавов является оксидирование. Образуя ограниченные твердые растворы в широких пределах концентраций и соединения типа субоксидов, кислород способствует повышению прочности титана, придает титану особые физические и химические свойства. [c.97]

Испытания иа прочность при ударной нагрузке И осМоТр ВНёШ-него вида покрытия эмалью ТК-1 с грунтом не обнаружили существенного влияния предварительного травления или термического оксидирования по сравнению с дробеструйной обработкой. Это свидетельствует о том, что рельеф поверхности, создаваемый действием дроби, и естественная пленка на титане, состоящая из рутила, достаточны для создания благоприятных условий взаимодействия эмали с титаном и развития процессов сцепления. [c.198]

Оксидирование также упрочняет поверхность титана. Его можно проводить в расплавленных кислородсодержащих солях, например буре при температуре 900—930° С [171]. Процесс длится 3 твердого раствора кислорода в титане, без слоя окалины. Глубина слоя до 0,3 мм, твердость HV 700—950. Износостойкость оксидированной поверхности титана приближается к износостойкости азотированной стали. Для уменьшения коррозионных потерь во время подобной обработки применяют катодную защиту токам плотностью 0,1 aj M . [c.148]

Упрочнение микродуговым оксидированием. Микродуговое оксидирование (МДО) — метод получения защитных покрытий на имеющих вентильные свойства металлах (алюминии, титане, ниобии, цирконии и др.) путем их элек1роплазмохимиче-ского окисления. [c.427]

Разрабатываемый и изучаемый в настоящее время метод микродугового оксидирования не имеет недостатков, присущих многим методам. Он позволяет формировать покрытия различного состава и структуры не только на алюминии, титане и их сплавах, [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...