Амплитуда разрушающая

В более поздних работах было также показано, что резкие концентраторы напряжений придают образцам значительно более высокое сопротивление усталости, чем этого можно было ожидать, принимая во внимание их теоретические коэффициенты концентрации напряжений. Причем этот эффект наблюдается независимо от схемы приложения нагрузки. В качестве примера в табл. 1 приведены результаты исследования влияния радиуса при вершине кольцевого надреза на сопротивление усталости двух алюминиевых сплавов. Испытывали на изгиб с вращением образцы диаметром 12,7 мм из алюминиевого сплава (4,5 % Си 1,4 % Мп ап = 470 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 1,9 мм и углом раскрытия 45°, а также на осевое растяжение-сжатие образцы диаметром 43,2 мм из алюминиевого сплава (4,4 % Си 0,7 % Mg Ств = 505 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 5,1 мм и углом раскрытия 55 ".. В обоих случаях с уменьшением радиуса при вершине надреза амплитуда разрушающих напряжений цикла сначала значительно уменьшается, а затем, после достижения некоторого критического значения, заметно увеличивается. Интересно отметить, что в обоих исследованиях критический радиус при вершине надреза, соответствующий минимальной амплитуде разрушающих напряжений, оказался равным примерно 0,03 мм. [c.11]

Полученные результаты показали, что наиболее высокой усталостной прочностью обладает композит, в котором использовалось углеродное волокно. Для этого материала при числе циклов 10 амплитуда разрушающего напряжения составляет 70% и выше предела прочности при статическом нагружении. Результаты испытаний на усталость позволяют прийти к следующему заключению. Отношение усталостной прочности к пределу прочности при статическом нагружении зависит от конфигурации упрочняющего волокна. При этом для различных содержаний упрочняющих волокон получается практически одна кривая. [c.189]

Эта формула применяется для определения коэффициента г при расчете составляющей амплитуды разрушающих условных упругих напряжений, соответствующей пластической деформации, в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при жестком нагружении (усталостное разрушение). [c.228]

При расчете составляющей амплитуды разрушающих условных упругих напряжений, соответствующей упругой деформации, в зависимости от числа циклов с учетом остаточных напряжений для определения коэффициента асимметрии г применяется та же формула, что и для г. В этом случае при а Од,2 значение а определяют до формулам От = сгд,2 — о, если (а ф а ) Од,2> [c.228]

В расчете амплитуд разрушающих условных упругих напряжений в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при мягком нагружении (квазистатическое разрушение) используется коэффициент асимметрии г. [c.229]

Большое влияние на усталостную долговечность оказывает совокупное влияние характера среды и содержания свободного кислорода. При переходе от щелочной среды к кислой даже в чистой воде амплитуда разрушающих напряжений уменьшается в 4—5 раз. Укрупненное итоговое влияние всех этих параметров для лопаточных сталей иллюстрируется рис. 16.26. Даже в чистой воде сопротивление усталости уменьшается, причем в тем большей степени, чем больше база испытаний. С увеличением содержания кислорода, ионов хлора и кислотно- [c.448]

S q г с X Ь Конструкция соединения и образцов основного металла Способ сварки sS S S X а Q о. е- Si Вид термической обработки Состояние поверхности шва Амплитуда разрушающего изгибающего момента при ступенчатом нагружении 10 КГС СМ [c.133]

Эту формулу применяют для определения коэффициента г при расчете пластической составляющей амплитуды разрушающих-деформаций в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при жестком нагружении (усталостное разрушение). Учитывая только эксплуатационные нагрузки, определяют значение [c.128]

При расчете упругой составляющей амплитуды разрушающих деформаций в зависимости от числа циклов (с учетом остаточных напряжений) для определения коэффициента асимметрии цикла r=R(j применяют ту же формулу, что и для г. В этом случае при еи < [c.128]

Вводя запасы = и<, и лл в уравнение для амплитуд разрушающих деформаций (напряжений) получают систему двух уравнений для определения [ва] и [Л ] по критерию усталостного разрушения [c.134]

Сопротивление малоцикловому разрушению стали ТС относительно монотонно убывает с повышением температуры испытаний (рис. 5, б), при этом увеличивается число циклов, где разрушение носит квазистатический или переходный характер. Так, при Т — = 550° С независимость коэффициента поперечного сужения г]5 от амплитуды напряжений о сохраняется до = 10 , а при Т — = 350—450° С — до Л"рЯг 4-10 (рис. 6,6), т.е. наблюдается увеличение этой зоны более чем в 2 раза. Наоборот, переход к усталостным разрушениям с повышением температуры происходит за меньшее число циклов с более резким падением пластичности ф (рис. 6, б). Наиболее интенсивным падение амплитуд разрушающих напряжений оказывается в интервале температур 20—270° С и 450—550° С. Так как числа циклов 10 <с -/Vp < 6-10 , это падение составило в среднем 15—17%, в то время как в диапазоне температур 270—450° С — менее 10%. [c.58]

Из двух последних уравнений, одно из которых определяет кинетику изменения напряжений в процессе циклического деформирования при жестком нагружении, другое — кривую усталости при мягком нагружении, можно получить уравнение для значений амплитуд разрушающих деформаций при жестком нагружении [c.96]

Коэффициент Для данных условий облучения определяют как отношение амплитуд разрушающих деформаций образцов облученного е р и необлученного материалов при одинаковом числе циклов и представляют в виде ср =/(е<,)[ср 8=/( а)]- При определении значения используются кривые усталости, являющиеся нижними огибающими кривых усталости для различных зон сварного соединения или наплавки, включая переходные зоны. [c.222]

Если местные условные упругие напряжения и от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды Оа условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения Ыр при заданной разрушающей амплитуде Оа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле [c.371]

Если местные условные упругие напряжения а , о от силовых и температурных нагрузок определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то для циклически разупрочняющихся металлов разрушающие амплитуды условных упругих напряжений Оа при заданном числе циклов N или число циклов до разрушения Мр при заданной амплитуде условных упругих напряжений Оа по критерию разрушения при мягком нагружении определяются по формуле [c.372]

При действии периодических нагрузок, меняющихся очень большое число раз (тысячи и миллионы раз), материалы, разрушающиеся в обычных статических условиях вязко, обнаруживают картину разрушения, совершенно подобную хрупкому разрушению. После некоторого числа циклов на поверхности изделия или образца появляется трещина, которая прорастает все далее и далее до момента разрушения. Ограничиваясь пока случаем простого растяжения — сжатия, будем обозначать среднее напряжение цикла От, амплитуду переменной составляющей а . Таким образом, например, [c.678]

Разрушающие амплитуды относительных деформаций для корпусной стали на основе уравнения (5.10) равны [c.100]

В связи с проявлением несовершенной упругости левая часть зависимости типа (6.9) рассматривается в пластических деформациях, которые при большом числе циклов имеют весьма малые значения (порядка 10 —10 ). При этом представляется возможным экстраполировать левый участок зависимости (5.9), отражающей связь амплитуды пластических деформаций с разрушающим числом циклов, а область большого числа циклов в форме [c.109]

Феноменологическая трактовка усталостного пронесся как постепенного накопления повреждений в свете кинетики деформационных явлений рассматривалась выше (см. 5). Для описания этого процесса как случайного В. В. Болотиным, В. П. Когаевым и X. Б. Кор-донским привлекается теория марковских процессов. Эта теория позволяет моделировать переход нагруженного элемента от состояния к состоянию по мере накопления повреждения с использованием представлений об интенсивностях вероятности перехода, приводящих к системе дифференциальных уравнений А. Н. Колмогорова. Решение этой системы (с введением в нее экспериментально обоснованных функций интенсивностей перехода) осуществляется вычислениями на ЭВМ и позволяет получить функции распределения разрушающих чисел циклов при стационарных (с постоянной амплитудой напряжений) и нестационарных (с меняющейся амплитудой) условиях циклического нагружения. [c.111]

При асимметричном цикле кривые предельных амплитуд напряжений наносятся по параметру как разрушающего числа циклов, так и разрушающей длительности нагружения с учетом приведенной выше частотной зависимости. [c.162]

Низкочастотные структуроскопы позволяют визуально (по экрану ЭЛТ) или автоматически анализировать форму кривой напряжения измерительной обмотки проходного ВТП, возбуждаемого -током регулируемой амплитуды. Чаще используется промышленная частота 50 Гц, мощность источника при этом достаточно велика и позволяет получить сильное магнитное иоле. В ряде приборов применяют специальные генераторы с набором частот от одного до тысячи герц. Измерение производят но кривой напряжения, полученного при встречном включении обмоток двух ВТП, в одном нз которых находится контролируемый объект, а в другом — стандартный образец. Структурная схема приборов такого типа приведена на рис. 67, б. Для сортировки изделий с помощью таких приборов необходимо провести ряд предварительных экспериментов непосредственно на объектах с последующим их сравнением с данными химического, спектроскопического или металлографического анализа или с результатами других видов разрушающего контроля. По результатам статистической обработки результатов экспериментов выбирают силу намагничивающего тока и режим настройки блока автоматики. [c.152]

Так как метод основан на предположении, что отношение разрушающих напряжений к величине предела выносливости для выбранной скорости возрастания амплитуды напряжения является постоянной величиной для каждого материала, оценка предела выносливости производится по формуле СТ-1 = ар/К, где —коэффициент, зависящий только от скорости возрастания амплитуды напряжений а Ор — медиана разрушающего напряжения. [c.97]

Разрушающие амплитуды о для металла сварных соединений определяются экспериментально в соответствии с методическими указаниями. При отсутствии экспериментальных данных о принимается [c.191]

Значения медиан разрушающих напряжений для различных скоростей ступенчатого возрастания амплитуд [c.79]

Диффузионное хромирование снизило предел выносливости образцов из мартенситной нержавеющей стали с 640 до 230 МПа несмотря на появление в поверхностных слоях остаточных сжимающих напряжений до 600 МПа. В данном случае не подтверждается распространенное мнение об остаточных сжимающих напряжениях как основной причине повышения выносливости. При симметричном циклическом нагружении изгибом остаточные напряжения сжатия, уменьшая растягивающие напряжения, увеличивают суммарные сжимающие напряжения, что у ряда металлов, особенно мягких, уменьшает амплитуду разрушающих циклических напряжений. Усталостные трещины зарождаются в данном случае, как правило, под диффузионным слоем и при дальнейшем увеличении числа циклов нагружении распространяются в глубь основного металла и в диффузионный слой. Хромирование в 1,5 раза увеличило условный предел выносливости стали 13Х12Н2ВМФ в 3 %-ном растворе Na I. [c.176]

Лэнджер в разработанной им методике расчета использует диаграмму в виде прямой, отсекающей на оси ординат отрезок ОЛ, соответствующий амплитуде разрушающих циклических напряжений при симметричном цикле сТц, а по оси абсцисс— отрезок ОВ, соответствующий разрушающим напряжениям при статическом растяжении о Е, (рис. 74). В области правее [c.165]

Если элементы конструкций подвергают предварительной Ьластиде-ской деформации вп, то в расчетные уравнения для амплитуд разрушающих деформаций вместо характери- [c.131]

Для циклически разупрочняющихся сталей вводя запасы Пе= пд и плг в уравнение для амплитуд разрушающих деформаций. При этом [е ] ([о ]) и [Л ] определяют по критерию ква-зистатического разрушения как минимальные из системы уравнений [c.134]

Одной из трудностей, возникающих при анализе малоцикловой усталости, является оценка прочности при асимметричных циклах напряжений. Обычно в упругой области деформаций чем больше средние напряжения, тем меньше величина амплитуды разрушающих напряжений. Влияние средних напряжений 8 при малоцикловой усталости может быть оценено с помощью видоизмененной диаграммы Гудмана, показанной на рис. 64. По оси ординатотложена переменная составляющая условных напряжений 8а = Ее, по оси абс- [c.106]

Кинетика изменения максимальных напряжений зависит от свойств материала и находится в соответствии с поведением различных групп материалов при мягком нагружении. Так, в испытаниях циклически упрочняющихся материалов при жестком нагружении амплитуда напряжения вначале возрастает. Интенсивность возрастания с увеличением числа циклов уменьшается. После сравнительно небольшого числа циклов амплитуда напряжений становится практически постоянной на большей части долговечности вплоть до разрушения. Размах установившегося напряжения иногда называют шсимптотическим размахом или размахом насыщения . Предполагают, что каждому размаху деформации соответствует определенный асимптотический размах напряжения. Он берется при числе циклов, равном половине разрушающего, т. е. при средней долговечности. [c.622]

В некоторых случаях, например для сосудов, работающих под циклическим внутренним давлением, вместо запасов по предельным нагрузкам пд определяют запасы по амплитудам местных упругопластически деформаций ёа (при условных упругих напряжениях аа). При этом разрушающие величины ёа или Оа определяют для 96 [c.96]

На рис. 6.2,6 прямая А AM. является огибающей семейства диаграмм циклического деформирования с уменьшающимся (вследствие циклического упрочнения) в геометрической прогрессии размахом деформации 2еар. Циклическое упрочнение определяется повышением напряжений за полуцикл на величину Дст и характеризуется углом а. Угол р наклона огибающей зависит от соотношения жесткостей пластически и упруго деформированных элементов положение конечной точки Ш зависит также от уровня исходной деформации 2еа. Если амплитуда действующего напряжения (Та выше разрушающего напряжения ffp для пластического элемента, то при возрастании напряжения до уровня Ср 106 [c.106]

Величина сгае пропорциональна амплитуде действующего напряжения Оа (аа = ец), так как циклическая пластическая деформация при многоцикловом разрушении существенно меньше упругой и упрочнение невелико (величина tga мала). Угол а должен быть значительно (на два-три порядка) меньше, а разрушающая деформация для пластического элемента больше, чем при статическом растяжении, так как они отражают условия циклического суммирования накопленных деформаций за значительное число циклов. [c.107]

Рассмотрим теперь изменение напрял еиий детали по несимметричному циклу. В этом случае вопрос опреде-, лення запаса прочности или допускаемых напряжений усложняется тем обстоятельством, что приходится брать не одну величину, определяющую предельное состояние, как это имеет место при постоянных напряжениях или симметричном цикле, а две величины. При постоянном напряжении за предельное напряжение принимается предел прочности или предел текучести, а при напряжении, меняющемся симметрично, предел усталости при симметричном цикле ( r i) при несимметричном же цикле предельное состояние характеризуется двумя величинами средним напряжением и соответствующей предельной амплитудой. Поэтому определение запаса прочности или допускаемых напрял<ений в случае несимметричного цикла изменения напряжений в детали носит несколько условный характер. Обычно принято за предельный разрушающий цикл считать цикл с коэффициентом амплитуды (/ ), равным коэффициенту амплитуды цикла детали. Такие циклы, т. е. циклы с равными коэффициентами амплитуд, называются подобными. [c.359]

Указанных недостатков лишек плоский угловой отража гель в виде клиновидной зарубки (рис. 5.7, б). Отражатель имеет две одинаковые параллельные отражаюшке грани с ломаным контуром в форме клина. Режущая грань бойкз лежит в плоскости действия приложенной к нему силы, что исключает возможность возникновения изгибающего момента, разрушающего режущую кромку. При равных площадях зарубка, показанная на рис. 5.7, а, и клиновидная зарубка дают одинаковые эхо-сигналы. Зарубку площадью S , 7 мм " мо/кно, ча.ме -5ить клиновидной зарубкой шириной Ь и глубиной h — SJb f- 674. Экспериментально установлено, что усредненное по результатам измерений с противоположных сторон отражателя значение амплитуды эхо-сигнала соответствует правильному (строго перпендикулярно поверхности образца) выполнению клиновидной зарубки. [c.209]

Для оценки влияния в принципе агрессивной окружающей среды на образцах из однонаправленных композитов в виде прямоугольной балки с рабочей частью уменьшенной ширины в работе 12] было изучено, в каких случаях при испытаниях на кручение устанавливается постоянная амплитуда напряжений. Авторы [2] рассчитали начальные касательные напряжения и наблюдали убывание касательных напряжений с ростом числа проведенных циклов. Прикладывалось начальное касательное напряжение, меняющееся от 0,3 до 0,9 от статического разрушающего напряжения, и поврежденные образцы были в дальнейшем разрезаны и исследованы. [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...