Резцы — Главные углы формулы

Величины входящих в формулу коэффициентов находятся в зависимости Кт— от стойкости резца Км — от обрабатываемого металла —от состояния металла — от марки материала режущей части резца — от наличия корки или окалины Kq — от сечения резца К. —от главного угла в плане [c.205]

Из анализа выведенных формул следует, что высота гребешков уменьшается (чистота обработанной поверхности повышается) с уменьшением подачи 5, главного угла в плане ф, вспомогательного угла в плане и с увеличением радиуса г закругления при вершине резца, в плане. Это же положение для углов <р и 91 представлено графически на фиг. 60, а при уменьшении угла ф (направление 1Е) и угла 91 (направление КЕ) высота гребешка Н, умень-вда я в сравнении с первоначальной высотой к- [c.75]

В табл. 15 приведены значения коэффициентов Ср,, и показателей степеней и при токарной обработке резцами из быстрорежущей стали Р18 или Р9, имеющими оптимальные передние, задние углы и угол наклона главной режущей кромки, плоскую форму передней поверхности. У проходных резцов предполагается, что главный угол в плане = 45°, вспомогательный угол в плане , = 10° радиус закругления при вершине резца в плане г = 2 мм, размеры сечения державки 20 X 30 мм или 25 X 25 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности = 2 мм. У прорезных и отрезных резцов — о = 90° = 1 ч- 2° X = 0 г = 0,5 ч-ч- 0,8 мм. Значение дано для обработки углеродистой конструкционной стали с содержанием С < 0,6%, с пределом прочности на растяжение о = 75 кг/мм в состоянии горячекатаного проката (или поковки) без корки. При обработке чугунов значение дано для случая, когда ковкий чугун имеет Нд = 150, а серый чугун Нд = 190 и не имеет корки. При других условиях обработки для приведенных значений v,, необходимо в виде сомножителя вводить поправочные коэффициенты, указанные в разделе Влияние различных факторов на скорость резания, допускаемую резцом (что в вышеприведенных формулах скорости резания отображены общим поправочным коэффициентом К и К ). [c.183]

По приведенным формулам подсчитываются скорости резания при стойкости Г = 30 мин. для резцов с плоской или радиусной передней поверхностью с фаской (формы //и И-а, фиг. 130) при обработке сталей и с плоской поверхностью без фаски в случае обработки чугунов значения углов if, а, li, х, X — оптимальные (табличные), при главном угле в плане <р = 45°, при вспомогательном угле в плане <р1 = 10°, при радиусе закругления г — 2 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности 0,8—1 мм, при размерах сечения державки 20 X 30 мм. [c.184]

На рис. 4.1, б тот же резец повернут вокруг точки О по ходу часовой стрелки на угол С01. Поворот оси корпуса резца по часовой стрелке приводит к изменению углов в плане - уменьшению главного угла в плане ф и увеличению вспомогательного угла в плане фь Таким образом, фактические установочные углы в плане в этом случае определяются по формулам [c.39]

Необходимость обеспечения жесткости сборных токарных резцов не позволяет использовать конструкции с плавно регулируемым значением главного угла в плане и на практике реализуется лишь несколько значений угла ф, в частности 45, 60, 75 и 90°. На рис. 12.10 схематично показаны резцы с многогранными пластинками разных форм и возможные значения углов ф и ф определенные с помощью формулы (12.7). Других вариантов, кроме приведенных на [c.173]

Величина врезания резца зависит от глубины резания, главного угла резца в плане ф и определяется по формуле [c.331]

Из анализа выведенных формул следует, что высота гребешков (шероховатость) уменьшается с уменьшением подачи s, главного ф и вспомогательного ф1 углов в плане и с увеличением радиуса г закругления при вершине резца в плане. Это же положение для углов ф и ф1 показано на фиг. 56, а при уменьшении угла ф (направление LE) и угла ф1 (направление KF) высота гребешка уменьшается в сравнении с первоначальной высотой Н. [c.67]

Передние углы Ух измеряются в цилиндрических сечениях или, иначе, в плоскостях, параллельных оси сверла, т. е. в направлении подачи. Действительные передние углы у измеряются в плоскости, нормальной проекции главной режущей кромки на основную плоскость, как это показано на фиг. 181. Исходя из подобия сверла резцу можем, согласно формуле (16), написать [c.241]

Геометрия зуба торцовой фрезы аналогична геометрии элементарного резца (фиг. 250). Здесь также отмечаются углы поперечного наклона передней поверхности зуба ул (радиальный угол), угол продольного наклона этой поверхности у у (осевой угол), соответствующие углы наклона задней поверхности зуба а и а. , главный угол в плане ф к вспомогательный задний угол а , вспомогательный угол в плане 5pi, угол наклона главной режущей кромки Я, и т. д. Имеются переходные режущие кромки с углом в плане фо и соответствующие углы Yо, а . Как и у резца, действительные углы а, y измеряются в плоскости, нормальной главной режущей кромке. Поэтому зависимость между углами, измеренными в разных сечениях зуба фрезы, определяются по известным нам формулам для резца (п. 16). [c.311]

В меньшей степени влияют на чистоту обработанной поверхности задний угол резца а (фиг. 308, а) и передний у (фиг. 308, б). Передний угол у, измеряемый в главной секущей плоскости, отнюдь не характеризует подлинного угла резания у вершины резца, которая формирует обработанную поверхность. Вершина резца обычно закруглена и, следовательно, плоскость, нормальная к этой кривой, в разных точках меняет свое направление и соответственно меняется направление отхода элементов стружки. В результате усложняются условия деформации стружки, что должно отражаться и на микрогеометрии поверхности обработанной детали. К тому же в соответствующих точках меняются углы в плане они уменьшаются по мере приближения к вершине резца, а следовательно, угол у изменяется согласно формуле [c.398]

В формулах, приведенных в табл. 3.4, ф и ф] — главный и вспомогательный углы в плане, 5 — подача, г — радиус при вершине резца. [c.56]

Главный задний угол а обеспечивает свободное взаимное перемещение резца и обрабатываемого изделия в процессе обработки. Обычно угол а принимается равным 6—12°. При малых толщинах среза, когда износ резца осуществляется в основном по задней поверхности, увеличение угла увеличивает срок службы резца за счет снижения сил трения задней поверхности резца об обработанную поверхность. Увеличение заднего угла способствует и снижению силы резания Р., что видно из приведенной выше формулы для Р (выражение в круглых скобках этой формулы, учитывающее влияние заднего угла а, с увеличением угла а увеличивается, а сила Яг — уменьшается). Чем выше прочность материала режущей части резца, тем большее значение можно придать заднему углу. С увеличением угла а уменьшается шероховатость обработанной поверхности, что следует учитывать при чистовом точении. С увеличением подачи s возрастают силы резания, вызывающие выкрашивание режущей кромки, и поэтому угол а целесообразно уменьшать. [c.127]

Геометрические параметры резцов и вставок с неразъемным креплением композита можно изменять в широких пределах путем заточки и соответствующей установки относительно обрабатываемой поверхности (рис. 62). Установка обеспечивает два угла главный и вспомогательный углы в плане ф и фь Значения этих углов определяются по следующим формулам [c.130]

При изменении условий работы в формулу для расчета сил вводят из справочников поправочные коэффициенты на прочность обрабатываемого материала, передний угол у, главный угол в плане ф, износ резца по задней поверхности, форму передней поверхности. С уменьшением переднего угла у возрастают затрачиваемая на пластические деформации работа и сила резания. При затуплении резца силы резания увеличиваются. Применение смазочно-охлаждающих жидкостей на 10—15% уменьшает силы резания. [c.57]

Большое влияние на скорость резания оказывает и геометрия режущей части резца, его углы. Так например, при увеличении переднего угла уменьшаются деформация стружки и усилие резания, следовательно, можно увеличить скорость резания. Однако при чрезмерном увеличении переднего угла ослабляется головка резца, ухудшается отвод тепла, понижается его стойкость, что приводит к необходимости уменьшения скорости резания. При увеличении заднего угла резца уменьшается площадка контакта его с изделием, уменьшается трение, следовательно, увеличивается стойкость резца. При выборе скорости резания нужно учитывать также главный угол резца в плане ф. От величины этого угла зависит ширина стружки, т. е. длина участвующей в резании режущей кромки. При малой величине угла ф понижается давление на режущую кромку, уменьшается тепловая нагрузка, повышается стойкость резца, что позволяет увеличить скорость резания. В формулу для определения скорости резания вводится коэффициент, учитывающий геометрию резца. [c.323]

С учетом приведенных ранее значений показателей степеней и у , при обработке углеродистой стали == 75 кг мм с охлаждением не по корке резцами с плоской передней гранью из быстрорежущей стали РФ1 и ЭИ 262 сечением 20x30 мм, с главным углом в плане ср = 45° радиусом закругления вершины резца г=2 мм и при стойкости 7 ==60 мин. можно написать следующие формулы при S < 0,25 мм [c.169]

Для пользования таблицей следует предварительно, по заданной величине 5 и величине главного угла резца в плане ф, определить толщину среза стружки по формуле а=8 51Пф. Глубина лунки Л 0,4 а, или —0,8 /. Для того чтобы стружка могла разместиться в канавке вдоль режущей крамки, длина канавки / должна быть больше ширины стружки на 0,5—1,5 мм. Вели- [c.13]

Вычисленная по приведенным формулам скорость резания соответствует периоду стойкости твердосплавных резцов Г = 90 мин. Формулы даны для резца с передним углом 7 == 15° и главным углом в плане ф = 45°. С изменением предела прочности обрабатывае- юй стали, геометрии резца или периода стойкости в формулы необходимо ввести поправочные коэ4х )ициенты. [c.65]

Формулы настройки трехповоротных тисков при заточке передней поверхности. При заточке передней поверхности резец поворачивают вокруг оси В на угол, равный углу ф (рис. 52, б). Тогда плоскость, проходящая через главную режущую кромку и перпендикулярная опорной плоскости резца, окажется перпендикулярной оси Б. В результате последующего поворота резца вокруг оси Б на угол, равный углу К, главная режущая кромка будет параллельна оси А. Причем плоскость, проходящая через главную режущую кромку и параллельная рабочей поверхности круга, будет составлять с опорной плоскостью резца угол, равный углу Я. [c.127]

Постоянная Ср учитывет влияние на силу Рг некоторых постоянных условий резания и, в частности, тех, для которых поправочные силовые коэффициенты приняты равными единице. Эти условия выбирают произвольно например, в формулах, приведенных в 186], постоянная Ср, соответствует следующим условиям 1) обработка сталей с Ов = 75 кгс/мм , чугуна с НВ 190 и ковкого чугуна с НВ 150 2) главному углу в плане резца ср — 45 переднему углу резца у = Тош [c.217]

Постоянная учитывает влияние на скорость резания некоторых постоянных условий резания и, в частности, тех, для которых поправочные скоростные коэффициенты приняты равными единице. Например, в формулах, приведенных в [86], постоянная соответствует следующим условиям обработке углеродистой конструкционной стали (С <С 0,6%) пределу прочности стали о = 75 кгс/мм твердости чугуна НВ 190 твердости ковкого чугуна НВ 150 марке твердого сплава резца Т15К6 при обработке сталей и ВК6 при обработке чугуна главному углу в плане резца ф = 45° ширине площадки износа задней поверхности резца б = 0,8 -ь 1 мм обработке заготовки детали без литейной или штамповочной корки работе без применения СОЖ- Для перечисленных условий поправочные коэффициенты приняты равными единице. Значения постоянной и показателей степени т, Ху и Уу приведены в табл. 27. [c.301]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

При определении формул следует иметь в виду, что для вспомогательной кромки угол наклона в противоположность углу наклона X главной режущей кромки, считается положительным, если всрн ина резца занимает наивысшее положение, и отрицательным при наинизшем ее положении. [c.142]

На универсально-заточных станках резцы затачивают торцом или периферией -круга преимущественно в трехповоротных тисках. При этом используют три исходных положения (рис. 20) два основных и Иа и одно дополнительное Иг, при котором несколько упрощается настройка тисков, но усложняется процесс заточки. Для заточки резца по трем поверхностям (передней, главной и вспомогательной задней) необходимо знать следующие углы резца у. , аи Ф и ф). Углы ф, ф1 и при подстановке в формулы (табл. 23) заменяются расчетными углами фр, ф1р и Хр, зависящими от типа резва (табл. 24). [c.73]

Передний угол у сверла измеряют в плоскости, нормальной к главному лезвию. Это есть угол между плоскостью, касательной к передней поверхности, и плоскостью, проходящей через главное лезвие параллельно оси сверла. В отличие от резца передний угол на чертежах сверл не проставляют, так как форму и положение передней поверхности определяют шаг и угол наклона винтовой канавки. Однако величину статического переднего угла в различных точках главного лезвия необходимо знать при определении рабочих передних углов сверла. Поскольку передний угол образуется в результате пересечения передней поверхности нормальной плоскостью NN, его в пичина определяется параметрами винтовой поверхности. Выведем формулу для определения переднего угла в любой точке главного лезвия, расположенной на цилиндре с радиусом р, воспользовавшись для этой цели векторным методом (рис. 22). [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...