Апертурная характеристика

Таким образом, из (5.3.7) видно, что воздействие телевизионного тракта на передаваемую голограмму проявляется в ограничении размеров, в появлении строчной структуры, в ухудшении разрешения, которое определяется апертурной характеристикой системы, в появлении шумов как аддитивных, так и мультипликативных (первые обусловлены электронными шумами передающего устройства канала связи и устройства воспроизведения голограммы, а вторые — неравномерностью преобразования сигнал — пропускание). Выражение (5.3.7) дает возможность перейти к анализу влияния системы передачи на восстановленное с переданной голограммы изображение. [c.183]

Рис. 220, Апертурная характеристика передающей трубки

Г. Технические условия на микрофильмирование. Микрофильмирование технических документов (на пленку шириной 35 мм) производится в соответствии с техническими условиями MIL-M-9868. Они устанавливают коэффициенты уменьшения 16Х, 20Х, 24Х и ЗОХ для принятых размеров чертежей. Для документов-коэффициенты уменьшения составляют от 8Х до ЗОХ, а при использовании специального оборудования достигают 60Х. При уменьшении более чем в 24 раза требуются очень четкие оригиналы, необходима особая тщательность работы и обычно это связано с большими затратами. При проектировании системы для микрофильмирования с заданным уменьшением нужно учитывать вид оригиналов, характеристики репродукционного оборудования, квалификацию работников. Технические условия и стандарты MIL- -9878, MIL-STD-804, MIL- -9877 устанавливают требования к микрофильмам, главным образом применительно к апертурным перфокартам. [c.117]

Как уже отмечалось в п. 4.2, трехлинзовый пропорциональный объектив обладает большой длиной. В связи с этим у силовой линзы длиннофокусной части объектива, далеко отстоящей от апертурной диафрагмы, большой световой диаметр и, как следствие, высокая частота структуры, в чем она почти не уступает силовой линзе короткофокусной части объектива. Два высокочастотных элемента в системе—существенный ее недостаток, поэтому рассмотрим возможности уменьшения длины объектива (за счет длиннофокусной части) при сохранении его оптических характеристик. По-прежнему компонуем трехлинзовый объектив из двух дифракционных дублетов, каждый из которых формирует изображение в бесконечности и отношение фокусных расстояний которых равно модулю увеличения объектива (считаем, что последний строит действительное изображение действительного объекта, поэтому р<СО). Фокусное расстояние дублета и другие величины, относящиеся к короткофокусной части объектива, обозначим индексом к, а величины, относящиеся к длиннофокусной части, — индексом д. [c.132]

Присоединяя к выражению (5.6) условия Сз = О и Лз = О и задавая требуемые характеристики дублета (фокусное расстояние, рабочее поле, апертурный угол и т. д.), а также тол-шину РЛ di и коэффициент К, приходим (с учетом гауссовых соотношений) к системе из трех уравнений относительно трех неизвестных г, гг и d.2, которую можно решить численно. [c.163]

Самые существенные характеристики касаются апертурного угла и угла поля зрения. Однако эти углы разные в пространстве предметов и пространстве изображения, поэтому необходимо усло-виться,-какой из этих углов следует приводить в качестве характеристики в разрабатываемой классификации. Можно было бы по подобию с предыдущей характеристикой рассматривать эти углы только в прямом ходе лучей, т. е. в направлении объект — изображение, и, следовательно, в качестве характеристики предложить угол, измеряемый в пространстве изображений. Но такое решение связано с рядом трудностей, возникающих при рассмотрении проекционных систем, ибо в этих случаях апертурный угол в пространстве изображений практически равен нулю и не характеризует систему в смысле максимально возможного угла охвата пучка лучей в точке объекта или изображения на оси. Поэтому в качестве следующей характеристики, названной апертурой, предлагается брать синус линейного апертурного угла в том из двух пространств предметов и изображений, в котором он наибольший. [c.623]

Кроме частотных и апертурных ограничений информационной емкости системы, связанных с характеристиками линз и фильтра в рассмотренной системе, существенные ограничения могут вносить шумы, и прежде всего шумы фильтра. [c.258]

Чувствительность потерь в резонаторе к разъюстировке в плоскости, содержащей ребро при вершине прямого угла призмы-крыши (угол а ), столь же велика, как и в плоском резонаторе в то же время небольшие отклонения луча в резонаторе (например, отклонения за счет термического клина в элементе) или призмы в плоскости, перпендикулярной к ребру, не ухудшают характеристик исходного резонатора. Возможное увеличение потерь в резонаторе при его разъюстировке на угол а" в направлении, перпендикулярном к ребру призмы, определяется виньетированием действующего поперечного сечения резонатора подобно тому, как это имеет место при разъюстировке устойчивых резонаторов с аберрациями второго порядка (см. п. 2.1) это увеличение может быть легко определено из геометрии резонатора. Так, если причиной разъюстировки является термооптическая клиновая деформация в активном элементе, приводящая к отклонению луча, проходящего через него, на угол а", то относительное изменение энергии излучения и(а")/ и(0) определяется формулой (2.10) величина уа в данном случае равна aid, где 1а — расстояние от апертурной диафрагмы 2 (активного элемента) до вершины призмы (рис. 3.16, а). [c.146]

Связь частотно-контрастных характеристик с увеличением и апертурными углами [c.175]

Использование этого свойства передачи частот в прямом и обратном ходе позволяет, определив при одной и той же выходной апертуре частотно-контрастные характеристики для ряда различных по величине аберраций одного и того же характера, получать частотно-контрастные характеристики при любых апертурных углах путем пропорционального пересчета. [c.177]

Для удобства пересчета частотно-контрастных характеристик на другие апертуры величина начального апертурного угла была принята равной 0,1 рад. [c.179]

Числовая апертура является важнейшим показателем оптической характеристики микроскопа. Она определяется апертурным углом и показателем преломления среды между объектом и фронтальной линзой объектива. [c.31]

Повышенный или пониженный контраст изображения появляется также при неправильном выборе размера отверстия апертурной диафрагмы, светофильтра и при нарушении настройки освещения. Малый контраст изображения при исследовании препаратов методом фазового контраста связан с плохой юстировкой оптической системы и применением кольцевой диафрагмы конденсора, не соответствующей характеристикам объ- [c.166]

Разрешающую способность можно изменять путем изменения длины волны света X, показателя преломления я среды, заполняющей пространство между объективом и объектом, и апертурного угла а объектива. Произведение п sin а называется числовой апертурой и является характеристикой объектива. Увеличение и числовая апертура указываются на объективе. [c.113]

От апертурной диафрагмы зависит не только глубина резкости и характер передаваемой перспективы, но и энергия света, проходящего через систему, т. е. фотометрические характеристики изображения (см. 7,5). [c.350]

Резонатор (на рис. 5.1), также может быть рассчитан по характеристикам двухзеркального, если внутренние линзы одинаковы и расположены эквидистантно, а радиус кривизны концевых отражателей соответствует условию / = 2/. Здесь также существенно, чтобы апертурные сечения совпадали с образующими оптическими элементами резонатора. Если число образующих элементов N. то однократное прохождение волны в таком резонаторе эквивалентно (Л —1)-кратному прохождению волны в симметричном двухзеркальном резонаторе с параметрами конфигурации gl — g2= — ( /2/) и параметром Френеля М=а / кЬ. Суммарные дифракционные потери составят величину V = 1 — (1 —а) [c.132]

Рассмотрим, как изменяются характеристики симметричного резонатора при его разъюстировке. Как показывают численные решения уравнений (8.4), следствия разъюстировки определяются относительным смещением оси резонатора из центра апертурной диафрагмы (5—А)/а=8. [c.171]

Кроме рассмотренных, существуют также и другие модификации однолучевых поляризационных призм. Их конструкции совершенствуются либо с целью улучшения технологических характеристик (экономии материала, простоты изготовления), либо с целью улучшения их оптических свойств (светосилы, поляризационных характеристик). Ранее отмечалось, что световые потери можно уменьшить, направляя свет на грани призмы под углом Брюстера. Реальные поляризационные характеристики призм зависят от погрешностей в ориентации оптической оси кристалла, несовпадения оптических осей элементов с расчетным положением, погрешностями изготовления и т. д. Вследствие этого возникает неравномерность поляризующей способности по полю зрения, уменьшается реальный апертурный угол, призма становится неэквивалентной плоскопараллельной пластинке и т. д. Характеристики поляризационных однолучевых призм на основании литературных данных приведены в табл. 5. [c.258]

Недавно были предложены два многообещающих метода дистанционного зондирования структурной характеристики и скорости ветра метод пересекающихся пучков и апертурный метод пространственной фильтрации. [c.257]

Характеристику гидрофона g(x) обычно называют апертурной функцией (или амплитудно-фазовым распределением чувствительности). [c.286]

Внутренний интеграл в выражении (11.8) является преобразованием Фурье апертурной функции g(x) из области х в область, представляемую переменной u=(sin )))/X, где k = /f. Это преобразование апертурной функции называют характеристикой направленности, определяемой выражением [c.286]

Рис. 114. Прямоугольная апертурная функция и результирующая характеристика направленности

Рассмотрим снова апертурную функцию и характеристику направленности для непрерывного линейного гидрофона, как это показано на рис. 11.4. Хотя функция G u) имеет вещественное значение только в пределах 1/Я в области и, все же можно представить эту функцию вне этих пределов в формальном математическом смысле (пунктир на рис. 11.4, е для > 1/Я). [c.290]

Это выражение графически показано на рис. 11.7, оно дает полную результирующую характеристику направленности в интервале (—1/Я, 4-1/ ). включая эффекты, вызываемые дискретным характером апертурной функции. [c.292]

Действие апертурной характеристики передающего устройства, импульсного отклика канала связи и апертурной характеристики устройства воспроизведения можно заменить эквивалентным влиянием апертурной характеристики телевизионного тракта. Кроме того, приведем, как это принято в телевидении, шумы ко входу передающего устройства, что в иашем случае означает перевод их в пдо- [c.182]

Современные голографические системы передачи изображения используют телевизионную или фототелеграфную системы связи, что требует пересъемки изображения переданной голограммы либо с экрана кинескопа, либо с фототелеграфного бланка. В этом случае необходимо учитывать, кроме апертурной характеристики системы передачи, апертурную характеристику пересъемочной оптики, разрешающую способность фотопленки и ее шумы. Одиако не приводит к принципиальным измеиеииям выражения (5.3.7). [c.183]

Недостаток этого способа заключается в том, что для получения восстановленного изображения с исходным угловым размером необходимо оптическое уменьшение передаииого изображения голограммы до начальных размеров передаваемого участка голограммы. А двойное использование оптики для увеличения и уменьшения голограммы резко повышает требования к качеству оптических элементов. В некоторых случаях целесообразно применять анаморфотную (или цилиндрическую) оптику для согласования спектра пространственных частот с анизотропной частотно-контрастной характеристикой регистрирующей среды или устройства. Это позволяет увеличить передаваемую площадь голограммы, по сравнению с применением сферической оптики. На применение этого метода указывается в [198]. Этот метод можно применять для согласования анизотропного спектра голограммы с апертурной характеристикой передающей телевизионной трубки. [c.275]

Рассмотренные методы позволяют в той или иной степени согласовать спектр пространственных частот с апертурной характеристикой передающей трубкн и в некоторых случаях с успехом применяются. Наиболее простым и часто используемым является метод согласования увеличением, который может применяться в сочетании [c.277]

Для некоторых фотоэлектрических преобразователей, предназначенных для регистрации пространственно-неоднородных потоков излучения (например, для пози-ционно-чувствительных элементов, передающих телевизионных трубок, некоторых твердотельных преобразователей), большое значение имеют зонные характеристики, описывающие распределение чувствительности по поверхности чувствительного слоя зависимости, определяющие изменение чувствительности по поверхности чувствительного слоя зависимости, определяющие изменение чувствительности при изменении угла падения Жтшса на чувствительный слой апертурные характеристики, выражающие зависимости амплитуды выходного сигнала от числа чередующихся черно-белых полос, накладываемых на поверхность чувствительного слоя. Последняя характеристика определяет способность преобразователя к воспроизведению мелких деталей (разрешающую способность). [c.201]

Апертурный луч оптической системы 323 Апертурный угол оптической системы 322 Апохроматические объективы (апохро маты) Технические характеристики 332, 333 Аппаратура сигнализации 538 [c.702]

Поскольку дифракционная картина Фраунгофера представляет собой ту же самую картину, которая получалась бы на бесконечности в отсутствие линз, другой часто используемой альтернативной характеристикой является дифракция в дальней зоне. В противоположность ей дифракция Френеля называется дифракцией в ближней зоне, хотя следует отметить, что к категории френелевских (ближней зоны) относится большое многообразие картин, в то время как фраунгоферов-ская дифракция возникает только в одном предельном случае. Например, когда опыт Юнга проводится при достаточно большом расстоянии источника и экрана (на котором наблюдаются полосы) от апертурной маски, картина практически не отличается от фраунгофе-ровской. Если расстояния существенно меньше (как показано в увели- [c.22]

Если рассеивающие или отражающие поверхности выполняют функции апертурных диафрагм, располагаясь вдоль каустик пучков, они ухудшают не только энергетические, но и пространственные характеристики генерируемого излучения, снижая селективные способности резонатора. Особо тяжелые последствия вызываются наличием зеркальных боковых поверхностей с высоким коэффициентЬм отражения здесь могут возбуждаться пучки, претерпевающие на пути между зеркалами резонатора одно или [c.141]

Относительная простота синтеза схем пространственной фильтрации с требуемым видом передаточной характеристики открывает большие возможности по оптической обработке изображений как с целью улучшения их качества, так и с целью извлечения максимума полезной информации. Можно указать на следующие задачи, которые сравнительно просто и эффективно решаются методом простраиствеиной фильтрации изображений повышение общего контраста малоконтрастных изображений устранение дефокусировки и смаза дифференцирование изображений ослабление влииния аддитивных помех и шумов контроль качества фотошаблонов интегральных схем и самих интегральных схем коррекция апертурных [c.262]

Сопоставим рассмотренную схему (см. рис. 3.19, в) со значительно более простой схемой устойчивого резонатора с плоским выходным зеркалом. Одна и та же величина спада энергии. Ен (а)/ н(0) в случае равных диаметров апертурной диафрагмы достигается при равной величине уа для обеих этих схем. В выражение же для уа (3.2) в случае устойчивого резонатора вместо расстояния от диафрагмы до призмы входит фокусное расстояние линзы или сферического зеркала (см. п. 2.1) так, что указанное равенство эквивалентно условию f = /эф. Величина 1эф определяется лишь конструктивными соображениями и обычно делается минимально возможной например, в лазере, характеристики которого приведены на рис. 3.21, /эф = 170 мм. Введение в резонатор для достижения той же степени компенсации клиноподобных деформаций столь короткофокусной линзы приведет к значительному увеличению расходимости излучения [см. формулу (2.8)] при очень малых 1эф 1/4 равенство F = /эф вообще недостижимо, так как резонатор выйдет за границу устойчивости. [c.150]

Электрографические копировальные аппараты, характеристики которых приводятся в табл. 2.5, предназначаются для просмотра и оперативного получения увеличенных копий с носителей микроизображений, рольных микрофильмов, апертурных карт и микрофиш. [c.29]

Ухудшение качества (резкости и контрастности) электронных микрофотографий при тщательной фокусировке может быть связано с плохой юстировкой микроскопа, с неправильной настройкой осветительной системы, с немонохроматичностью электронов из-за колебания высокого напряжения, с нестабильностью оптических характеристик фокусирующих линз из-за колебаний тока в их обмотках. Кроме того, резкость и контрастность снижают усиление астигматизма линз из-за загрязнения полюсных наконечников (в особенности объективной линзы) и апертурной диафрагмы дергание изображения из-за разрядов на загрязнениях диафрагмы медленный дрейф объекта из-за нежесткости механизма перемещения или деформации объекта под пучком механические сотрясения колонны микроскопа посторонние переменные магнитные поля. [c.176]

Пространственно-временная аналогия в нелинейнооптических задачах приводит к взаимному соответствию между характеристиками нелинейного взаимодействия волн для двух случаев длине эффективного взаимодействия световых пучков, при наличии сноса необыкновенного луча относительно обыкновенного, в пространственной задаче соответствует групповая длина, обусловленная эффектами группового запаздывания импульсов во временной задаче апертурной длине, связанной с расходимостью ограниченных пучков, соответствует квазистатическая длина взаимодействия фазомодулированных световых импульсов и т. п. [c.234]

Прямоугольная апертурная функция и получаемая в результате характеристика направленности показаны на рис. 11.4. Заметим, что значение переменной и ограничено интервалом 1Д при изменении sinij) от —1 до +1. При изменении i ) в пределах [О, 2я] диаграмма направленности повторяет форму, приведенную на рис. 11.4, так что G(i ))= G(n —i )). Угловая характеристика, следовательно, неоднозначна относительно угла aji и устройство [c.287]

Определение коэффициента концентрации устройства требует расчета мощности шума на выходе при наличии изотропного шумового поля. Это можно осущесгвить, используя нормированную по мощности характеристику направленности в сочетании с функцией угловой плотности шума, или, что эквивалентно, апертурной функции устройства вместе с функцией пространственной корреляции шума. [c.288]

Функция sin при непрерывной апертурной функции повторяется с интервалом /d в области и. Дискретная апертурная функция и получаемая в результате характеристика направленности показаны на рис. 11.7. Дискретная апертурная функция (рис. 11.7, а) нормируется к единичной плош,ади, в результате чего максимум характеристики равен единице. [c.291]

До сих пор предполагалось, что апертурная функция постоянна по всей активной площади и равна пулю в остальных точках. В случае линейной апертуры такое предположение дает в результате характеристику направленности вида sin А /а с характеристиками боковых лепестков, типичными для таких форм характеристики направленности. Для обнаружения одиночного Г1ЛОСКОВОЛНОВОГО сигнала в изотропном шуме апертурная функция с постоянной амплитудой, или однородная апертурная функция, будет приблизительно оптимальной с точки зрения достижения максимального коэффициента концентрации. [c.293]

В присутствии интерферирующих сигналов на углах вне основного лепестка характеристики направленности или при не-изотропиом шумовом поле часто желательно уменьшить уровни боковых лепестков ниже уровней, которые можно получить прп равномерной апертурной функции. Этого можно достичь изменением формы апертурной функции. Этот процесс часто называют [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...