Сталь линейной усадки коэффициент

Марганцовистые стали. Эти стали обладают высокой износоустойчивостью и твердостью. Из марганцовистой стали изготовляют железнодорожные крестовины, ковши землечерпалок и другие изделия, к которым предъявляются требования твердости и сопротивления износу. Марганцовистые стали обладают малой теплопроводностью (в 4—5 раз меньшей, чем у малоуглеродистой стали), большой усадкой и большим коэффициентом линейного расширения. [c.123]

Для большинства высоколегированных сталей характерна пониженная теплопроводность, большой коэффициент теплового расширения при нагреве, высокое омическое сопротивление и повышенная линейная усадка при затвердевании, о важнейшие конструкционные материалы, широко используемые при изготовлении оборудования для химической и нефтяной промышленности, в авиации, атомной, реактивной, ракетной технике и пр. [c.339]

Твердость, НВ Коэффициент линейного термического расширения а 10- , С Коэффициент трения по стали без смазки Удельное объемное электрическое сопротивление, Ом см, не менее Тангенс угла диэлектрических потерь при частоте 10 Гц, не более Электрическая прочность, кВ/мм, не менее УСадка, % [c.248]

Горячие трещины возникают в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны по границам зерен. Трещины, выходящие на поверхность сварного швз, бывают заполнены шлаком. Следовательно, горячие трещины образуются при температуре выше 1 200° С, когда шлак еще не затвердел. При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны вследствие усадки металла и неравномерного прогрева в металле шва возникают растягивающие напряжения. В зависимости от температуры усадка аустенитной стали и коэффициент ее линейного расширения больше этих характеристик углеродистой или низколегированной стали в 1,5—2 раза. Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении аустенитного сварного шва, также получаются выше. [c.183]

Влияние низких температур и жидкости. При работе в условиях отрицательных температур первоначальное сжатие уплотнительного кольца может вследствие температурной усадки резины уменьшиться или полностью исчезнуть. Величина этой усадки определяется коэффициентом линейного теплового расширения, который у резины почти в 10 раз больше чем у сталей. Поэтому при расчете величину начального сжатия необходимо выбирать такой, чтобы после уменьшения размера, обусловленного понижением температуры, напряжение (сжатие) кольца оставалось достаточным для сохранения герметичности уплотнений. [c.583]

Непосредственное влияние охлаждающих свойств СОЖ на технологические параметры проявилось на размере отверстий при развертывании через воздействие на температурные деформации инструмента и обрабатываемой детали увеличение диаметра развертки вследствие нагрева вызывает разбивку отверстий, а увеличение диаметра детали — усадку. С увеличением температуры резания (или скорости резания) эти явления усиливаются. В частности, поэтому при обработке титановых сплавов, имеющих низкий коэффициент линейного расширения, отверстия получаются, как правило, с разбивкой, в то время как при сверлении углеродистых сталей в определенных условиях возникает усадка. [c.161]

Коэффициент. линейного расширения некоторых полимерных материа.тов (в том числе и полиэтилена) примерно в восемь раз превышает коэффициент линейного расширения стали, которая может применяться в качестве субстрата. Это превышение и обусловливает возникновение усадки. Усадка металлических пленок, полученных напылением в вакууме, колеблется от 0,3 до 1,2%. Для некоторых полимерных и металлических пленок усадка может быть еще больше. В случае, когда адгезив наносится на субстрат, имеющий относительно большие размеры и массу (например, тонкие металлические пленки на различных изделиях), усадка определяется в основном коэффициентом линейного расширения материала адгезива. [c.302]

Горячие трещины образуются в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны. Они проходят по границам зерен. Трещины, выходящие на поверхность шва, бывают заполнены шлаком. Это свидетельствует о том, что они образуются при температуре выше 1200° С, когда шлак еще жидкий. При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны вследствие усадки металла и неравномерного прогрева в металле сварного шва возникают растягивающие напряжения. Усадка сталей аустенитного класса и коэффициент линейного расширения их больше, чем у углеродистой или низколегированной стали, в 1,5—2 раза в зависимости от температуры. Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении сварного шва таких сталей, тоже высокие. [c.217]

При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны из-за усадки металла и неравномерного прогрева в металле сварного шва возникают растягивающие напряжения. Усадка сталей аустенитного класса и коэффициент линейного расширения их больше, чем у углеродистой или низколегированной стали (в 1,5—2 раза в зависимости от температуры). Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении сварного шва таких сталей, тоже высокие. [c.124]

Для коленчатых валов двигателей ЯМЗ-238 наиболее распространенный способ наплавки под слоем флюса не рекомендуется. Коленчатые валы двигателей ЯМЗ-238 изготовляют из стали 50Г. Марганец является карбидообразующим элементом, и образующиеся при наплавке карбиды повышают прочность, твердость, ударную вязкость и износостойкость наплавленного слоя. Между тем сталь 50Г плохо сваривается, имеет склонность к росту зерна при нагреве, повышенные усадку жидкого металла и коэффициент линейного расширения. [c.116]

Большое влияние на физико-механические свойства отвержденной композиции оказывают наполнители, количество и материал которых подбираются в зависимости от назначения требуемых свойств композиции. Один из наполнителей, например железный порошок, повышает твердость, другие, например графит, увеличивают теплопроводность, тальк — износостойкость и т. д. Подбором наполнителей можно повысить адгезию композиции с металлом, сблизить коэффициенты линейного термического расширения композиции и металла, снизить усадку. Кроме того, введение в состав композиции наполнителей снижает ее стоимость. В качестве наполнителей используются порошки тонкоизмельченного чугуна, стали, алюминия, молотой слюды, талька, кварцевого песка, измельченного асбеста, графита, стекловолокна, стеклоткани. [c.304]

Сталь марки Г13 трудно сваривается. Это объясняется ее свойствами. Кроме резких структурных изменений в зоне термического влияния, при охлаждении происходит сильная усадка металла. Сталь ПЗ дает усадку в 2—3 раза большую, чем малоуглеродистая сталь она имеет вдвое больший коэффициент линейного расширения и в 4—5 раз меньшую теплопроводность. Все это приводит к возникновению трещин в зоне сварного шва. [c.252]

Коэффициент т, учитывающий линейное увеличение размеров вследствие нагрева для всех сортов стали (усадка) [c.516]

Цементы, применяемые для ремонта эмалевого покрытия, должны удовлетворять ряду требований. Они должны обладать прочным сцеплением (адгезией) с эмалью и сталью и незначительной усадкой при отверждении. Коэффициент линейного расширения их должен быть равен или хотя бы близок по величине коэффициентам линейного расширения эмали и стали. [c.122]

D — величина усадки, в мкм (по табл. 129) а — коэффициент линейного расширения (для стали а= 12-10-е мм м-град). [c.367]

Цветные металлы и сплавы имеют большую величину коэффициента линейного расширения при повышении температуры и большую величину усадки при охлаждении жидкого и твердого металла, что вызывает значительно большие деформации свариваемых изделий и конструкций, чем при сварке сталей. [c.13]

П р н Л1 е ч а н л я 1. Для всех сталей при сварке требуется подогрев п последующая термообработка. 2. Для стали 20Х5МЛ коэффициент обрабатываемости — 0,45 пря НВ 195—240 и работе быстрорежущей сталью. 3. Линейная усадка для стали 20Х13Л 2,2 —2.3% для стали 12Х18Н9ТЛ — 2,7-2,8%. [c.207]

Аустенитные стали имеют малую теплопроводность, бо.лыпой коэффициент теплового расширения, большое омическое сопротивление и значительную линейную усадку по сравнению с обычными углеродистыми сталями. [c.34]

Модуль упругости бетона Е = (0,146 -ь -0,27) 10 МПа и предел прочности на сжатие = 48 - 60 МПа на порядок меньше, чем у стали, поэтому одинаковой жесткости и прочности можно достичь увеличением толщины стенок. Однако более низкий удельный вес бетона (на треть меньший, чем у стали и чугуна) незначительно изменяет массу конструкции. При напряжениях сжатия, превышающих (0,3 - 0,5)Ос бетон течет, что приводит к изменению формы. Поэтому расчетные напряжения сжатия ограничивают значениями (0,25 - 0,30)а(.. Прочность при растяжении минимум на порядок ниже, чем при сжатии. Низкая теплопроводность делает бетон мало чувствительным к колебаниям температуры. Коэффициент температурного расширения а = 7 10 - 14 10 1/град и зависит от наполнителя. В среднем а = = 10 10 61/град, что близко к значениям а для чугуна. Значение коэффициента Пуассона для бетона д. = 0,167. Малая усадка бетона (коэффициент линейной усадки в среднем равен 0,03 %) обеспечивает сохранение формы и точность взаимного расположения заформованных металлических деталей при твердении. [c.385]

Технологические данные сплава алькусин Д. Из сплава можно отливать втулки или заливать им подшипники (как баббитом). При отливке втулок рекомендуется сплав отливать в подогретые кокилн. Алькусин Д, как и прочие алюминиевые подшипниковые сплавы, при помощи полуды плохо соединяется со стальным или чугунным телом вкладыша. Поэтому при заливке подшипников на их внутренней поверхности вытачивают канавки или пояски для крепления заливаемого сплава к постели. Коэффициент линейного расширения и усадка алькусина Д значительно больше, чем стали и чугуна. При наличии острых к прямых углов это свойство сплава может вызывать трещины по залитому слою подшипника. [c.114]

Структура сварных соединений жаропрочных аустенитиых сталей состоит из аустенита или аустенита с небольшим количеством феррита (рис. 5.3). На участке 3 происходит нагрев до 1200 °С, вызывающий рост зерна. На участке, нагретом от 400 до 850 С, возможно выпадение карбидов из аустенита. В сварных соединениях аустенитных сталей, особенно при больших толщинах свариваемых деталей, могут возникать горячие и холодные трещины. Горячке трещины образуются вследствие высоких растягивающих напряжений, обусловленных усадкой металла с большим коэффициентом линейного расширения. [c.148]

Тепловая усадка является причиной потери уплотнительными узлами герметичности при низких темн-рах (см. Уплотнительные свойства резин). Потеря уплотнительных св-в дроисходит вследствие затвердевания резины при низкой темн-ре и резкого различия коэфф. расширения металла и резины. Коэффициенты линейного расширения резин в застеклованном состоянии в неск. раз больше,чем у стали, вследствие этого усадка резины происходит значительно быстрее. В результате в местах уплотнения контактное напряжение снижается, что приводит к полной потере герметичности. [c.21]

D и Н — соответственно диаметры и длины вытяжного пуансона d — номинальный диаметр полости поковки с учетом 4 положительного допуска а — коэффициент линейного расширения стали t — температура поковки в конце вытяи ки ti — температура нагрева вытяжного пуансона (200 °С) Ki — коэффициент, учитывающий овальность и усадку при бхлаждении Ki 0,4 мм) — коэффициент, учитывающий абсолютный допуск на изготовление пуансона h — Длина соответствующей части поковки. [c.221]

При установлении допусков и посадок для деталей из пластмасс [14] учитывались специфические физико-механические свойства пластмасс (в 5—10 раз больший, чем у стали коэффициент линейного расширения, в 10—100 раз меньший модуль упругости, способность к водо- и маслопогло-щению и изменению размеров при эксплуатации в зависимости от среды и времени и другие факторы). Поэтому для соединения пластмассовых деталей, кроме полей допусков и посадок по ГОСТу 7713—62, установлены дополнительные поля допусков, обеспечивающие посадки с большей величиной зазоров и натягов (на рис. 1.40 эти поля имеют перекрестную штриховку). Получающиеся в деталях из пластмасс уклоны должны располагаться в поле допуска. Точность размеров деталей из пластмасс зависит от колебания усадки материала при формообразовании, от конструкции деталей и положения отдельных ее поверхностей при изготовлении в прессформе, от технологических условий изготовления деталей и может соответствовать классам За—5 и грубее. Методика определения точности деталей и расчет посадок для деталей из пластмасс приведены в работах [14, 70]. Для получения точности размеров и надежных посадок классов точности 2а и За необходимы тщательный отбор исходных пластмассовых материалов по наименьшему колебанию усадки, стабильный технологический процесс прессования или литья и определенные условия эксплуатации узлов машин с деталями из пластмасс. Обработкой резанием деталей из пластмасс можно получить точность в пределах 2а — 5 классов, в зависимости от методов и режимов обработки. [c.110]

Пластифицированные заготовки изготовляют в виде дисков (с центральным отверстием и без него), цилиндров, стержней, брусков и плиток разных размеров. После предварительного спекания пластифицированные заготовки имеют достаточную прочность и могут быть подвергнуты точению, фрезерованию и другим видам обработки. После механической обработки линейные размеры заготовки должны быть на 26—30% больше окончательных размеров инструмента, так как при спекании происходит усадка сплава (коэффициент усадки 1,25—1,3). Этим способом изготовляют различные инструменты из сплава ВК6М. Такие инструменты дали возможность повысить производительность в 2—3 раза по сравнению с инструментами из быстрорежущей стали. Применение малогабаритных твердосплавных инструментов в приборостроении дает возможность отказаться от малопроизводительных инструментов из легированных и быстрорежущих сталей. Из пластифицированных заготовок (сплавы ВК15М и ВК20М) изготовляют детали штампов. Такие штампы более долговечны и повышают точность штамповки. [c.12]

По мере увеличения содержания углерода и стали или легирующих элементов повышается чувствительность такой стали к температурному режиму сварки или наплавки. Углерод и почти все легирующие примеси при охлаждении стали замедляют процесс распада ауетенита. Первое место в этом отношении принадлежит углероду, а затем по убывающей степени располагаются хром, молибден, ванадий, марганец, медь, никель, кремний и др. В зависимости от количества этих элементов и скорости охлаждения стали в зоне термического влияния возможно образование смешанной структуры феррит—перлит— мартенсит или даже только структуры мартенсита. Таким образом, в зоне термического влияния появляются небольшие участки металла с различными механическими свойствами, разными коэффициентами линейного и объемного расширения. В результате металл этой зоны оказывается в условиях сложного напряженного состояния. Степень напряженности зависит от характера и объема структурных превращений в зоне термического влияния, от величины усадки металла шва, пластичности металла, жесткости изделия. [c.248]

Значительная усадка при затвердевании сварного шва, а также высокий коэффициент линейного расширения приводят к существенным остаточным деформациям (большим, чем деформации конструкций из малоуглеродистой стали). При сварке нагартованного алюминия и термически упрочненных алюминиевых сплавов снижается прочность сварного соединения по сравнению с прочностью основного металла, что создает определенные трудности. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...