Жидкость бингамовская

В честь американского ученого Бингама, установившего в 1916 г. эту зависимость и описавшего свойства подобной вязкопластической жидкости, ее обычно называют бингамовской жидкостью [c.289]

Реологические свойства бингамовской жидкости характеризуются двумя основными параметрами [c.289]

Механизм поведения бингамовских жидкостей можно объяснить образованием в покоящейся жидкости жесткой пространственной решетки (например, у парафинистых нефтей из кристаллов парафина), заполненной жидкой фазой (нефтью). Жесткость этой решетки (структуры) такова, что она приводит к полной потере подвижности и достаточна для того, чтобы сопротивляться любому напряжению, не превосходящему по величине Хц. Если напряжение превышает То, то структура разрушается и система ведет себя как обычная ньютоновская жидкость при напряжениях сдвига т—То. Когда же напряжение сдвига становится меньше То, структура снова восстанавливается. [c.289]

Естественно, что подобное представление о бингамовской жидкости является в известной степени условным и схематизированным. Однако оно оказывается весьма удобным для практических целей, так как многие реальные жидкости весьма близки к этой схеме — характеризуются теми же основными свойствами, что и бингамовская жидкость, и имеют однотипные с ней по своей форме кривые течения. [c.289]

Рассмотрим этот случай и определим разность напоров, необходимую для начала движения неньютоновской (бингамовской) жидкости, заполняющей горизонтальный цилиндрический трубопровод длиной I и диаметром d. Давление в концевых сечениях трубопровода обозначим через и pj, плотность и удельный вес жидкости — через р и 7 и ее начальное напряжение сдвига — через Т( . [c.291]

Установим закон распределения скоростей в поперечном сечении трубы при структурном режиме. Для этого будем исходить из общего уравнения (9.5) для касательного напряжения в неньютоновской (бингамовской) жидкости. [c.292]

Потери напора при движении неньютоновских (бингамовских) жидкостей можно определять по обычной формуле Дарси—Вейс-баха (4.45). [c.294]

С другой стороны, для вязко-пластичного бингамовского тела, отличающегося от обычной вязкой жидкости наличием предельного напряжения сдвига (предела текучести удалось разрешить ряд задач, а именно осевое движение в цилиндрическом капилляре [7], движение между двумя вращающимися коаксиальными цилиндрами [8, 9], движение между двумя вращающимися концентрическими сферами [10], осевое движение между двумя коаксиальными цилиндрами и течение в плоском капилляре [11]. [c.31]

Консистентные смазки за последнее время применяются все шире и шире для различных узлов трения машин. Их преимущества в ряде случаев по сравнению с обычными смазочными маслами связаны с их особыми механическими свойствами, а именно с пластичностью. Исследования пластичных свойств смазок, выполненные Д. С. Вели-ковским [1], акад. П. А. Ребиндером [2], В. П. Варенцовым [3] и другими авторами, позволили сделать ряд выводов. В частности, выяснилось [4], что различные смазки обнаруживают весьма разнообразные механические свойства и принадлежат к разным классам реологических тел. Наши исследования [5], проведенные с применением ротационного вискозиметра, приводят к тому же заключению. Некоторые из смазок близки к бингамовскому телу другие, имея определенное предельное напряжение сдвига 0, не подчиняются закону вязко-пластичного течения Бингама третьи представляют собой неньютоновские жидкости, т. е. показывают аномалию вязкости, но не обнаруживают 6 наконец, четвертые близки по своим свойствам к высоковязким ньютоновским жидкостям. [c.119]

Помимо основного назначения метода — снятия реологических характеристик не-ньютоновских и не-бингамовских тел — он может быть использован также и для определения констант /] и б бингамовских тел или вязкости т] ньютоновских жидкостей. [c.131]

Как и в случае бингамовских тел, в отношении ньютоновских жидкостей описанный метод может быть применен как для снятия реологических характеристик, так и для вычисления вязкости из интегральных величин. Соответствующая формула может быть получена, если положить в уравнениях (4 ) и (4") Гкр=0, рассматривая ньютоновскую жидкость как частный случай бингамовского тела. [c.136]

Основное назначение метода заключается, разумеется, не в определении постоянных т] и б при линейной реологической характеристике (для ньютоновских жидкостей и бингамовских тел, для которых это может быть сделано и другими методами), а в непосредственном [c.137]

Естественно, что подобное представление о бингамовской жидкости является в известной степени условным и схематизированным. Однако оно оказывается весьма удобным для практических целей, так как многие реаль- [c.213]

В общем случае необходимо различать статическое начальное напряжение сдвига тост, характеризующее напряжение в начальный момент движения, когда жидкость выводится из состояния покоя, и динамическое начальное напряжение сдвига Тод, представляющее собой минимальное напряжение, необходимое для движения, если рассматривать жидкость как бингамовскую. [c.214]

Рассмотрим такой случай и определим разность напоров и давлений, необходимых для начала движения неньютоновской (бингамовской) жидкости, заполняющей горизонтальный цилиндрический трубопровод длиной Ь и диаметром с1. Давление в концевых сечениях трубопровода обозначим р1 и р2, плотность жидкости р, ее начальное напряжение сдвига То- [c.215]

Потери напора при движении неньютоновских (бингамовских) жидкостей можно определять по обычной формуле Дарси—Вейсбаха. При этом, если режим структурный, для коэффициента гидравлического сопротивления используют выражение 1=64/Ке, где Ке — так называемое обобщенное число Рейнольдса, учитывающее одновременно как вязкие, так и пластические свойства жидкости. Обобщенное число Рейнольдса [c.218]

В качестве примера практического использования метода анализа размерностей рассмотрим рещение задачи об определении потери напора на трение по длине потока при равномерном напорном движении по трубам вязко-пластичной бингамовской жидкости (исследуется общий случай турбулентного режима). [c.271]

Вязко-пластичная бингамовская жидкость. Ламинарный режим. В этом случае шероховатость стенок не оказывает влияния на потери напора, ее можно не учитывать (е = 0) и выражение (8.39) для коэффициента гидравлического сопротивления принимает вид [c.274]

Этот метод заключается в замене вязкости и предела текучести одной эквивалентной вязкостью , что позволило свести задачу исследования течения бингамовской среды к аналогичной задаче течения вязкой жидкости с заранее неизвестным коэффициентом эквивалентной вязкости. Был предложен метод теоретического определения данного коэффициента. В такой постановке решен ряд прикладных задач, например, о сдавливании среды двумя параллельными пластинами, о вытеснении среды из каналов различной формы, о течении среды из мягкой емкости при сжатии ее параллельными и непараллельными пластинами [15, 36, 37]. [c.12]

Из приведенных уравнений для исследования течений бингамовских сред как частные случаи следуют уравнения течений вязких (ньютоновских) жидкостей и идеально пластических сред. Эти частные случаи получаются из приведенных уравнений путем приравнивания в них к нулю соответствующих реологических констант, что соответствует третьей аксиоме реологии. [c.54]

Систему уравнений (11) можно переписать в несколько ином виде, которым удобно пользоваться для описания движения частных случаев бингамовских сред — вязких жидкостей (то = 0) и пластических сред ( 1 = 0). Для этого левую и правую части этих уравнений разделим на число Рейнольдса К. После этого данная система уравнений примет следующий вид [c.66]

Таким образом, решение рассмотренной плоской задачи, полученное для бингамовской среды, включает в себя как частные случаи решения для идеально пластической среды и вязкой жидкости. [c.116]

Этот вывод находится в полном соответствии с третьей аксиомой реологии [70], так как из реологического уравнения бингамовской среды (3.1.1) могут быть получены при д = О реологическое уравнение идеально пластического тела (2.2.5) и при то = = О реологическое уравнение вязкой жидкости (2.2.4). Поэтому если положить в полученном решении для бингамовской среды [c.116]

То = О, то получим решение задачи о течении вязкой жидкости если же положить в полученном решении для бингамовской среды 1 = 0, то получим решение задачи о течении идеально пластической среды [16. [c.117]

С физической точки зрения такая замена означает, что эффект проявления предельного напряжения сдвига и эффект вязкости бингамовской среды заменяются некоторой эквивалентной этим двум эффектам вязкостью. Таким образом, под эквивалентной вязкостью fle бингамовской среды будем понимать вязкость такой ньютоновской жидкости, которая оказывает такое же сопротивление своему относительному перемещению, как и данная вязкопластичная среда. [c.150]

Эквивалентная вязкость бингамовских сред Де (1), в отличие от вязкости обычных вязких жидкостей, зависит не только от физических констант данной среды, но и от поля скоростей этой среды, различных для каждой конкретной задачи. [c.150]

Пример модели второго уровня. Модель второго уровня для описания процесса перемешивания бингамовской среды строится, например, с помощью некой модельной вязкой жидкости с коэффициентом фиктивной или Дэф эффективной вязкости. Вязкая жидкость выбирается как наиболее хорошо изученная по сравнению с бингамовской средой и близко подходящая по свойствам к исследуемой среде. [c.244]

Модельная вязкая жидкость, которая оказывала бы на параметры процесса подобное бингамовской среде влияние, подбирается в соответствии с выражением (2) [c.244]

В рамках принятой модели вязкой жидкости можно говорить о том, что заданная бингамовская среда моделируется в каждой из пяти точек измерения различными, вязкими жидкостями (с различными, но постоянными для данной жидкости коэффициентами динамической вязкости). [c.244]

Таким образом, понадобилось взять пять различных вязких жидкостей, чтобы смоделировать поведение одной бингамовской среды в пяти точках измерений. Если измерений больше, то [c.244]

В модель процесса входит уже характеристика среды. Правда это еще не сама бингамовская среда, а лишь ее модель — имитация вязкой жидкостью, но уже имеется возможность в рамках принятой модели объяснить некоторые моменты. Например, приведенное на рис. 8.17 изменение угловой скорости ио вращения ротора от действующего вращающего момента М связано с изменением эффективной вязкости среды /1эф (см. рис. 8.18). [c.245]

Для ньютоновской жидкости такая зависимость на графике выразится прямой линией 5 с углом наклона а. Причем ar tg а = = ar tg (t/y) = jj, есть постоянная величина, т. е. jj, = onst. Наиболее типичные неньютоновские жидкости представлены кривыми 1, 2, 3, 4 и 6. Кривая 2 характерна для так называемых вязкопластичных жидкостей (бингамовских пластиков). Она подобна линии 5, но смещена относительно последней по вертикальной оси на величину Tq, называемую пределом текучести. [c.8]

Смазка мобильгриз не обнаружила предельного напряжения сдвига, но оказалась не-ньютоновской жидкостью. Смазка АМ 34А/49 обладает предельным напряжением сдвига и ведет себя как пластичное, но не-бингамовское тело. [c.128]

Расчет течения смазки в подшипнике или какой-либо другой паре трения можно производить не только в том случае, если смазочный материал является ньютоновской жидкостью [1], но и бингамовским вязко-пластичным телом [2]. Однако смазочные масла при низких температурах и консистентные смазки могут принадлежать к какому-нибудь другому классу пластичных или псевдопластичных реологических тел [3]. В таком случае при помощи обычных интегральных методов вискозиметрии весьма затруднительно или даже невозможно установить физико-механические параметры пластичных веществ, необходимые для практических расчетов [4]. [c.130]

Среди аномальных ненъютоновских) жидкостей существуют такие (например, бингамовская жидкость), в которых, при уменьшении скорости сдвига до определенного значения, касательное напряжение сохраняет постоянное отличное от нуля предельное значение. Наиболее общими свойствами текучести жидкостей занимается специальная область механики сплошных сред — реология. [c.10]

Механизм поведения бингамовских жидкостей можно объяснить образованием в покоящейся жидкости жесткой пространственной рещетки (например, у иарафинистых нефтей из кристаллов парафина), заполненной жидкой фазой (нефтью). Жесткость этой решетки (структуры) такова, что она приводит к полной потере подвижности и достаточна, чтобы сопротивляться любому напряжению, не превосходящему то. [c.244]

Многие вязко-пластичные жидкости являются жидкостями тиксотропными, их начальное напряжение сдвига в значительной степени зависит от времени нахождения жидкости в покое. Как правило, с течением времени консистенция этих жидкостей изменяется, они как бы застудневают и их начальное напряжение сдвига увеличивается. Поэтому в общем случае (рис. 7.5, а) необходимо различать статическое начальное напряжение сдвига Тост, характеризующее напряжение в начальный момент движения, когда жидкость выводится из состояния покоя, и динамическое начальное напряжение сдвига тод — минимальное напряжение, необходимое для движения, если рассматривать жидкость как бингамовскую, т. е. если кривая течения будет полностью заменена прямой линией (показана пунктиром). [c.245]

Необходимо отметить следующий очень важный момент в изучении бингамовских сред. Впервые на возможность получения уравнений, описывающих течение вязких жидкостей с пределом текучести, и каким именно образом эти уравнения могут быть получены указал Б. Сен-Венан (1871 г.) в своей работе [76. Сами уравнения были получены позднее Г. Генки (1925 г.) в его работе [93], а соотношения между компонентами напряжений и компонентами скоростей деформации, предложенные Б. Сен-Венаном для случая сложного напряженного состояния таких сред [76], явились обобщением экспериментального соотношения (1), установленного Е. Бингамом и Т. Шведовым для чистого сдвига. [c.44]

Большое влияние на понимание авторами физической картины течения бингамовских сред оказала работа М. Рейнера (1960 г.) [70]. В ней дан подробный анализ уравнений Г. Генки, области их применения и своего рода ключ к пониманию поведения сред имеющих несколько фундаментальных свойств. М. Рейнером, в частности, отмечается, что в соответствии с третьей аксиомой реологии реологическое уравнение более простого тела (низшего по иерархии) может быть получено из реологического уравнения менее простого тела (высшего по иерархии), если положить какие-либо константы последнего равными нулю . Это значит, например, что из реологического уравнения тела Шведова-Бингама (1) при tq = О можно получить реологическое уравнение вязкой жидкости, а при /i = О — реологическое уравнение тела Сен-Венана (пластического тела). В этой же работе Рейнер развивает свою мысль далее В соответствии с третьей аксиомой реологии, если известно решение задачи для бингамова тела, можно получить решение аналогичной задачи для сен-венанова тела, полагая величину Щл равной нулю . Здесь под тупл Рейнером понимается коэффициент динамической вязкости среды или, как его называют в реологии, коэффициент пластической вязкости. [c.46]

Авторами был предложен метод определения эквивалентной вязкости /1экв модельной вязкой жидкости с использованием модели бингамовской среды [17]. Этот метод дает процедуру определения /Хэкв (см. 6.1). Коэффициент эквивалентной вязкости учитывает все параметры течения, включая и геометрию, что позволяет определять многие параметры процесса, например, поля скоростей и давлений, расходы, потребляемые мощности, границы ядра. Это дает возможность строить модель третьего уровня даже в тех случаях, когда нет аналитического решения поставленной задачи. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...