Текучесть композиции

Если применение стекловолокна обычно приводит к максимальному увеличению механических свойств, то сизаль повышает текучесть композиций, что очень важно при формовании крупных деталей средней сложности, к которым не предъявляются высокие требования по водостойкости. Иногда применяется комбинация этих волокон. Асбестовое волокно используется в тех случаях, когда требуется особая химическая стойкость. [c.143]

Твердость связующего 446 Текучесть композиции 151 Теплоперенос 175 Термопласт 361 Тиксотропия 146 Требования [c.579]

Количество вводимого наполнителя ограничивается необходимостью обеспечить текучесть композиции и хорошее заполнение форм. Содержание наполнителя может колебаться от 10 до 200% к весу смолы. Выбор типа наполнителя определяется требованиями, предъявляемыми к деталям. Такими требованиями являются, например, стойкость к истиранию или агрессивным средам, механическая прочность, повышенная твердость и сопротивляемость ударным нагрузкам или высоким температурам и т. п. [c.8]

Конструктивные особенности таких форм определяются процессами, происходящими при переработке отверждаемых материалов размягчением материала и его пластикацией сшивкой полимерных молекул, приводящей к отверждению. Оба процесса протекают одновременно. Размягчение снижает вязкость, сшивка — повышает ее. Из-за предварительного отверждения при пластикации и соответствующего снижения текучести композиций при переработке реактопластов требуются повышенные, по сравнению с переработкой термопластов, давления впрыска и, следовательно, усилия смыкания формы. Для частичного устранения этого недостатка для переработки реактопластов разработаны в литьевых машинах специальные конструкции червяков с постоянным или даже возрастающим объемом нарезки по направлению к головке. В червяках такой конструкции пластикация композиции заканчивается только в последнем витке нарезки, что позволяет сократить время термического нагружения реактопластов и, следовательно, уменьшить степень их предварительного отверждения. Вследствие отсутствия компрессии в червяках тепло трения, выделяющееся при переработке реактопластов, незначительно. Нагрев композиции осуществляется жидким горячим теплоносителем через наружную стенку цилиндра. Обычно для этой цели используют горячую воду, циркулирующую от термостата. [c.347]

Этими формулами можно с успехом пользоваться при расчете остаточных напряжений в композициях типа керамика—высокопрочное волокно, когда напряжения не превышают пределов текучести обоих компонентов. Анализ формул показывает, что величина напряжений зависит от характеристик компонентов, коэффициентов линейного расширения, градиента температур, объемного содержания волокон. Абсолютные размеры волокон не влияют на величину упругих напряжений. С увеличением объемной доли волокон абсолютная величина упругих напряжений в них уменьшается. При этом осевые и тангенциальные напряжения в матрице растут, а радиальные уменьшаются по абсолютной величине. Радиальные напряжения в матрице и волокне одинаковы по модулю и знаку, а осевые и окружные напряжения в волокнах и матрице имеют противоположные знаки. [c.63]

Самойловым А. И. и др. проведено исследование остаточных напряжений рентгеновским методом в композиции алюминиевый сплав Д16— 48% борного волокна после различных режимов прессования и термической обработки, включая и криогенную [64]. Основные результаты этого исследования приведены в табл. 9. Как во всех композиционных материалах, армированных волокнами с меньшим по сравнению с матрицей коэффициентом линейного расширения, в матрице наводятся растягивающие напряжения, достигающие в отдельных случаях предела текучести сплава Д16 в термически неупрочненном состоянии (табл. 9). [c.64]

Рис. 30. Экспериментальная зависи> мость нормированной прочности бор-рых волокон от толщины зоны для двух титановых композиций с различным пределом текучести

Обычно внешний вид наполнителя (при его доминирующем содержании) определяет тип пластиков. По этому признаку они подразделяются на композиционные (с порошковыми, гранулированными и волокнистыми наполнителями), а также листовые и слоистые армированные пластики. В зависимости от химического состава, вида и количественного содержания наполнителей изменяются технологические свойства исходных композиций полуфабрикатов (текучесть, содержание летучих, усадочные явления и т. п.), механические свойства, стоимость и внешний вид готовых деталей, а также их теплофизические, электроизоляционные и химические свойства. [c.12]

Для горячего формования регламентируют давление и температуру формования, продолжительность выдержки изделия в пресс-форме. Давление требуется для того, чтобы придать массе текучесть, необходимую для заполнения полости пресс-формы. При формовании полимерных композиций давление устанавливается в пределах 25—60 МПа. Температура формования является фактором, определяющим продолжительность выдержки изделия в пресс-форме и обеспечивающим отверждение фрикционной композиции. Полимерные материалы отверждаются при 150—210 °С. Продолжительность выдержки изделий в пресс-форме определяется необходимостью достижения оптимальных свойств изделия и зависит от температуры формования, толщины изделия и применяемой в составе смеси вулканизующей группы. Практически установлено, что продолжительность термической обработки изделия в горячих пресс-формах составляет 1—2 мин на 1 мм толщины изделия. [c.175]

Весьма важной составной частью многих пластмасс являются наполнители. В зависимости от их состава, вида и количественного содержания из.меняются технологические свойства исходных композиций — полуфабрикатов (текучесть, усадочные явления и т. п.), теплофизические, механические, электроизоляционные и химические свойства готовых изделий. [c.374]

Композиционный материал. Для изготовления уплотнений высокотемпературных агрегатов применяют композиционные материалы, представляющие смесь твердых металлических элементов и мягких металлических или полимерных связующих наполнителей. Жесткую основу таких композиций составляют волокна (металлическая вата) из твердого металла (молибдена, нержавеющей стали и прочих), которым в результате спекания придается пористая структура с плотностью от 5 до 90% плотности соответствующего металла. Эти металлические элементы придают деталям уплотнения упругие свойства и предохраняют уплотнительный элемент от текучести при высокой температуре в результате размягчения мягких наполнителей, в качестве которых обычно применяют серебро или эластики мягкие же наполнители обеспечивают требуемое для герметизации изменение формы уплотняющего элемента. [c.570]

Основные характеристики механических свойств (условный предел текучести сто 2, предел прочности а д, относительное удлинение 5 и сужение ), показатель деформационного упрочнения т, прочность межслойной связи на отрыв сгр и срез Тр) приведены в табл. 5.1 и на рис. 5.1, 5.2. Зональное распределение интегральных механических характеристик в биметаллах определялось путем вырезки плоских образцов сечением 2 х 10 мм (см. рис. 5.1) и 2 х 3 мм (см. рис. 5.2) из соответствующих зон композиции. [c.110]

Решение проблемы составления рецептуры композиции, которая имела бы удовлетворительную текучесть и сохраняла достаточную гомогенность, заключается, главным образом, в правильном выборе комбинации смола — наполнитель. Высоковязкая смола не будет отделяться от наполнителя и армирующего материала при течении, но в этом случае осложняется смешение коМ позиции. Комбинирование небольших количеств наполнителей с высокой абсорбционной способностью, таких как каолин и асбест, с наполнителем, имеющим низкую абсорбционную способность, например карбонатом кальция или двуокисью кремния, позволяет достаточно успешно решать проблемы, связанные с регулированием текучести и гомогенности. [c.152]

При конструировании изделий из армированных композиций возникают специальные вопросы, связанные с низкой деформируемостью или растяжимостью этих материалов. По терминологии, принятой для металлов, их предел текучести и предел прочности идентичны. Это означает, что сравнительно небольшая деформация (даже при высоком напряжении) приведет к разрушению детали. Например, образец для испытания на изгиб толщиной [c.183]

Выбор полимерной композиции для конкретной цели определяется ее технологическими характеристиками, температурой отверждения и влиянием на свойства композиционного материала. Основными технологическими характеристиками являются вязкость и жизнеспособность содержащей катализатор системы, или, точнее, исходная вязкость и ее изменение во времени. К важным реологическим характеристикам относятся также продолжительность желатинизации и текучесть смолы под действием натяжения при намотке и во время отверждения. Достаточно низкая вязкость очень важна для полной пропитки армирующего материала и удаления захваченного воздуха и летучих растворителей. Для практических целей можно применять композиции с вязкостью при 25 °С в пределах 0,35. .. 1,5 Па-с. При работе с очень жидкими системами возникают проблемы контроля и постоянства содержания смолы. Некоторые волокна, например углеродные, не захватывают достаточного количества смолы. В отдельных случаях смола может мигрировать в наружные слои намотки, оставляя внутренние сухими , что приводит к преждевременному разрушению композита. Недостатками применения слишком вязкой смолы являются распушка волокон в емкости со смолой и в отверстии, через которое они подаются, неравномерное покрытие во- [c.205]

Твердость, износостойкость, прочность. В общем случае любые композиционные материалы должны обладать более высокими. прочностными характеристиками, чем мономатериалы. Типичные характеристики различных композиций на основе металлов представлены на рис. 27 [2, с. 15]. Коэффициент упрочнения здесь представляет собой отношение предела текучести композиций к пределу текучести матрицы. Кривые построены 1По теоретическим значениям для композиций с. волокнами при допущении, что они нагружаются параллельно направлению волокон. Диаметры волокон равнялись 10—250 мкм. [c.95]

Поливинилбутираль и сополимер хлоропрена с метилметакрнлатом улучшают адгезионные свойства клея, а полиэтилен регулирует вязкость и текучесть композиции. [c.134]

Текучесть композиции в значительной степени является функцией степени абсорбирования или адсорбирования смолы наполнителем и армирующим материалом. Каждый сухой компонент имеет свою собственную, характерную для данной смолы абсорбционную способность, или влияет на динамику высушивания смолы. Например, из двух стандартных наполнителей каолин более чем вдвое превосходит карбонат кальция по абсорбционной способности. С увеличением длины волокон их способность впитывать смолу снижается, а у подшлихтованной пряди она ниже, чем у обычного волокна. Чем суше композиция, тем меньше ее пластичность или текучесть. Трудность составления композиций усугубляется тем, что абсорбционная способность различных компонентов по отношению к смолам недостаточно изучена, а имеющиеся сведения не полностью опубликованы. Некоторую информацию по наполнителям можно почерпнуть из опубликованных для лакокрасочной промышленности данных по абсорбции льняного масла. В табл. 15.10 приведены значения масло-поглощения в граммах льняного масла, расходуемого на 100 см наполнителя для некоторых широко применяемых наполнителей. [c.151]

Разнообразие полиэфирных композиций обусловлено различной длиной и степенью разветвленности цепей полиэфира, а также содержанием реакционносиособных ненасыщенных групп и расстоянием между эфирными связями в них, варьируемые выбором соответствующих исходных продуктов. Искусство использования полиэфирных композиций состоит в поисках оптимального сочетания текучести композиции до отверждения, механических свойств и химической стойкости композиции после отверждения, взаимодействия ее с волокнистым наполнителем и стоимости. [c.378]

Жесткие наполнители часто обусловливают появление предела текучести в эластомерах или пластичных полимерах. В этих случаях пластичность связана с эффектом образования микротрещин или отслаивания полимера от наполнителя при разрушении адгезионной связи между ними и сопровождается резким уменьшением модуля упругости композиции. При этом происходит образование пустот И расширение образца. Появление предела текучести в полиуретановом эластомере при высокой степени наполнения частицами КаС1 четко видно (рис. 7.11) (кривая 4). Увеличение объема наполненных каучуков наряду с резким отклонением кривой напряжение—деформация от теоретической для эластомеров показано на рис. 7.13 [71]. Пластичность или отслаивание полимера от наполнителя в наполненных композициях зависят от величины поверхности наполнителя и должны быть функцией Фр. Разработана теория [70], предсказывающая следующее уравнение для предела текучести композиции при условии, что до образования трещины критических размеров и разрушения [c.237]

Предполагается, что однонаправленные ленточные композиции должны обладать высокой трансверсальной прочностью. Теоретические расчеты, выполненные с использованием ЭВМ, подтверждают это предположение [96]. Однако на практике часто наблюдается низкая прочность таких композиций [97]. Если адгезионная прочность сцепления ленты с матрицей мала, то прочность композиций резко падает с увеличением концентрации лент [96]. Кроме того, даже при хорошей адгезии экспериментальные значения прочности могут быть низкими из-за того, что матрица не удовлетворяет предъявляемым к ней требованиям. Для достижения высокой прочности ленточных композиций необходимо выполнение следующих условий [98] повышенная адгезия полимера к ленте пластичность и высокие значения удлинения при разрыве матрицы для сведения к минимуму влияния концентрации напряжений из-за термических напряжений, возникающих в процессе получения образцов и изделий высокие значения wit (выше определенного критического уровня) и перекрывание лент для обеспечения полной передачи напряжений от матрицы к лентам регулярное распределение лент, с тем, чтобы обеспечить размер перекрываемых участков выше критического, а также полное отсутствие пор, пустот, отслоений матрицы от лент (это условие может быть выполнено только при высокой точности технологических процессов получения композиций) прочность матрицы при растяжении и сдвиге должна быть выше ее предела текучести композиция должна разрушаться трансверсальным разрывом лент, а не разрушением при сдвиге матрицы. [c.285]

В композитах с большим содержанием твердой фазы матрица находится в условиях механического стеснения. Величина его неизвестна II подчиняется сложной зависимости, но она есть функция отношения расстояния между частицами к их дйаметру [8, 10]. Поведение такого рода систем подразделяют на две категории в зависимости от того, претерпевают или нет сами частицы пластическую деформацию перед разрушением [6]. Жесткие поверхности твердых частиц ограничивают деформацию более мягкой матрицы. В отсутствие релаксации возникают мощные концентрацип напряжений. С ростом нагрузки, когда гидростатическая составляющая напряжения превысит приблизительно в 3—3,5 раза предел текучести нестесненной матрицы, обычно наступает разрушение. Трещины возникают на границах фаз, в твердых частицах и катастрофически быстро распространяются. Подобное поведение типично для цементированных карбидных материалов и керметов, в которых содержание твердой фазы велико и нагрузка не способна деформировать твердые частицы карбида. При этом предел текучести композиции пропорционален величине, обратной корню квадратному из расстояния между частицами [8]. С ростом последнего облегчается пластическая деформация в связке, она способствует нагруженпю карбидных частиц [7, 8]. Данное поведение характерно для сплавов УС—Со, однако в известных твердых сплавах частицы карбидов играют небольшую роль в пластической деформации — композит разрушается прежде, чем они могут быть существенно нагружены. Иная картина наблюдается в системах с деформируемыми частицами, например — N1 — Н [7]. Твердая составляющая течет вместо того, чтобы разрушиться. Одновременная пластическая деформация обеих фаз приводит к заметной пластичности материала. [c.190]

На рис. У.20 приведена зависимость прочности при растяжении полиэтилена высокого давления, наполненного нолинрониленовыл и лавсановым волокнами, от степени наполнения. Уве.т1ичение степени наполнения соответственно свыше 20 и 30 вес.% не сопровождается дальнейшим ростом прочности. В то же время резко снижается текучесть композиции, что осложняет формование изделий и вызывает частичное разрушение волокна в процессе переработки. [c.205]

Завистость вязкости и предела текучести композиции ва основе 5Ф-1Ф и шунгита от температуры при разной степени наполнения (вес. %) [c.133]

Помимо связующего в состав композ1щионных пластмасс входят следующие составляющие 1) наполнители различного происхождения для повышения механической прочности, теплостойкости, уменьшения усадки и снижения стоимости композиции органические наполнители — древесная мука, хлопковые очесы, целлюлоза, хлопчатобумажная ткань, бумага, древесный шпон и др. неорганические — графит, асбест, кварц, стекловолокно, стеклоткань и др. 2) пластификаторы (дибутилфталат, кастровое масло и др.), увели-чнийю цие эластичность, текучесть, гибкость и уменьшающие хрупкость п. тастмасс 3) смазочные вещества (стеарин, олеиновая кислота и др.), увеличивающие текучесть, уменьшающие трение между частицами композиций, устраняющие прилипание к формообразующим поверхностям пресс-форм, 4) катализаторы (известь, магнезия и др.), ускоряющие процесс отверждения материала 5) красители (сурик, нигрозин и др.), придающие нужный цвет изготовляемым деталям, [c.428]

Полиизобутилен в чистом виде или в композициях с различными продуктами применяется для изготовления изоляционных лент, шлангов для кабелей, уплотнителей, изоляционных компаундов, клеящих материалов- и т. д. Вследствие холодной текучести иолиизобутилена для изоляции высокочастотных кабелей применяется резиноподобиая смесь, состоящая из 90% полиизобутилена и 10% полистирола. [c.71]

Обычно остаточные термические напряжения в композициях на основе пластических матриц намного превышают предел текучести матрицы, поэтому для их подсчета следует пользоваться формулами, описывающими упругопластическое состояние матрицы по методике, предложенной в работе [24]. Интересная методика экспериментального определения остаточных термических напряжений на основе анализа кривых температурного расширения композиций и кривых растяжения материалов матрицы и волокна описана в работе [11]. На рис. 21 показана зависимость остаточных напряжений от температуры для композиции на основе никелевого сплава ХН78Т (ЭИ435) — вольфрамовая проволока. Как видно, при нагреве композиции напряжения релакси-руют при температуре То напряжения в матрице и волокне равны [c.63]

Экспериментальные результаты для композиций титан—молибденовая проволока ( 20 об.%) и никелевый сплав — вольфрамовая проволока ( 40 об.%), в которых напряжения не превышают предела текучести какого-либо из компонентов, показали хорошее совпадение с рассчитанными по формуле (76) (табл. 65). Во всем интервале исследованных температур коэффициент линейного расширения мнаготонно возрастает кривые термического расширения при нагреве и охлаждении совпадают [66, 67]. [c.224]

М. с. исключительно тверды и обладают высокой прочностью на растяжение наир., предел текучести Оу для М. с. РвадВао достигает 3,6-10 Н/м (370кгс/мм ) 15], что намного превосходит значение лучших сталей до этой причине М. с. применяют для армировки в композиц, материалах (композитах). [c.108]

Для изготовления электроконтактов из порошков или смесей порошков применяют, как правило, два основных технологических варианта. Более распространено прессование заготовок и их последую-ш,ее спекание в заш,итной атмосфере. Мелкодисперсную шихту перед прессованием обкатывают или протирают через сетку с получением гранул размером 200 - 300 мкм, что позволяет повысить и стабилизировать ее насыпную плотность, улучшить текучесть и, в результате, вести прессование на прессах-автоматах. Давление прессования во всех случаях достаточно высокое (300 - 500 МПа и даже более 1500 МПа при изготовлении серебряно-вольфрамовых и медно-вольфрамовых контактов). Целесообразно применять двойное прессование с отжигом перед допрессовыванием при температуре 0,4 - 0,6 7 , матрицы. Спекают прессовки Ад - W при 10ОО °С, Си - W при 1100 °С, Ад - dO, Ад - СиО или Ад - Ni при 900 - 950 °С, причем для мелкодисперсных порошков температура спекания примерно на 100°С ниже указанных длительность изотермической выдержки составляет 3-4ч. Структура спеченного контактного материала, определяюш,ая эксплуатационные свойства контакта, может быть значительно улучшена его глубокой пластической деформацией, экструдированием или прокаткой, придаюш,ей частицам форму вытянутых волокон. Кроме того, прокаткой и экструзией или волочением после экструзии получают соответственно ленту или проволоку различного диаметра, из которых затем высаживают контакты. На рис. 59 на примере композиции Ад - dO [c.192]

Очевидное упрощение процесса путем предварительного соединения смолы и мата, что было успешно реализовано в препрегах из тканых полотен, в данном случае осуществить не удалось. В большинстве случаев лист материала в неотвержденном состоянии должен быть сухим. Матами со связующим, достаточно нерастворимым для пропитки обычной системой ссмола—растворитель , при последующем пропускании материала через сушильную камеру нельзя покрывать композиции, которые обладают большой текучестью при формовании. Усовершенствование процесса химического загущения, о чем говорилось выше, позволило получить низковязкие смолы без растворителей, которые легко пропитывают армирующий компонент. Загустевание до оптимальной для формования вязкости занимает от нескольких часов до несколь- [c.117]

К увеличивающим объем наполнителям относятся в основном глина и карбонаты кальция. Последние обладают самым низким маслопоглощением, что позволяет вводить их в композицию в больших количествах, при этом, однако, ухудшается текучесть материала. [c.144]

Композиции, наполненные глиной, обладают лучшей текучестью, а изделия из них — более высокими значениями многих показателей, кроме качества окраски. Применение смеси глины с карбонатом кальция часто позволяет увеличивать содержание наполнителей в композиции, не оказывая отрицательного влияния на ее текучесть. Введение в композицию, уже содержащую карбонат кальция, небольших количеств талька, который характеризуется высоким маслопоглощением, также улучшает ее текучесть и лишь незначительно ухудшает цвет. [c.144]

Это явление заключается в том, что номинальная вязкость материала заметно снижается при его деформировании и принимает исходное значение н )сле прекращения механического воздействия. Некоторые нанолаители с высоким маслопоглощением не только увеличивают вязкость композиций, но и дают большой тиксотропный эффект. Усилия смыкания формы являются обычно достаточно большими, чтобы вязкая тиксотропная система смола-наполнитель приобретала текучесть, характерную для нетиксо-тропных систем с меньшей вязкостью. [c.146]

Процесс химического загущения, используемый в производстве ЛФК, может быть также применен для регулирования текучести при получении В КМ. В смолу с низкой исходной вязкостьк легко можно вводить большие количества наполнителя или армирующего материала. Происходящее после смешения загустеванис композиции аналогично по производимому эффекту примененик высоковязкой смолы или наполнителей с большой абсорбционной способностью. [c.152]

Формование армированных формовочных композиций прово дится при различных давлениях, которые могут достигать 20,7 MHi и снижаться при переработке некоторых ВКМ, имеющих высокун текучесть, до 0,69 МПа. Минимальное давление, указываемо изготовителями композиций, относится к формованию очень мел ких деталей простой формы. В то же время при получении вытя нутых сложных изделий из композиций с высокой текучестьк давление может достигать 6,9 МПа. [c.168]

В литературе имеется большое количество информации о механических свойствах наполненных порошками термореактивных пресс-композиций. Однако большинство этих данных часто эмпирические и работ по объяснению механизма действия дисперсных наполнителей очень мало. При растяжении или изгибе ненапол-ненные отвержденные полимеры разрушаются с малыми пластическими деформациями или вообще без них, причем относительная деформация при разрушении как правило не превышает 2—3%-При сжатии или сдвиге в них обычно проявляется предел текучести с развитием до разрушения достаточно больших пластических деформаций. Введение жестких дисперсных наполнителей в такие полимеры снижает разрушающее напряжение при растяжении и изгибе, увеличивает предел текучести при сжатии и сдвиге и повышает модуль упругости. Влияние таких наполнителей на поверхностную энергию разрушения имеет сложный характер и в отдельных случаях достигается ее резкое возрастание. В последнее время проведен ряд систематических исследований, которые и будут ниже рассмотрены подробнее. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...