Отношение мощности компрессора

При определении мощности компрессора не по среднему индикаторному давлению, а по работе сжатия пользуются индикаторным к. п. д., равным отношению удельной работы сжатия (на 1 кг или 1 газа) в идеальном [c.483]

Выше было отмечено влияние КПД газовой турбины л гт компрессора Т на внутренний КПД ГТУ. Если обозначить отношение мощности, развиваемой ГТ, к мощности, потребляемой в компрессоре, через рд,, т.е. [c.31]

Вследствие сопротивления всасывающих и нагнетательных клапанов действительная индикаторная диаграмма поршневого компрессора имеет большую площадь по сравнению с диаграммой, ограниченной сверху и снизу изобарами давлений всасываемого и нагнетаемого газа. Определить потерю мощности вследствие сопротивления клапанов, если отношение сравниваемых индикаторных диаграмм составляет 0,85. Эффективная мощность компрессора 30 кВт, механический к. п. д. 0,87. [c.115]

Механический к. п. д. компрессора Т1м учитывает потери на трение и потери на привод вспомогательных механизмов (вентиляторов, масляных насосов). Определяется как отношение мощности, затрачиваемой на сжатие воздуха (индикаторной мощности), к мощности Nk- [c.61]

Механический к. п. д. компрессора есть отношение индикаторной мощности компрессора к мощности, подведенной к компрессору (мощности на валу компрессора) [c.116]

В компрессорных установках, состоящих из компрессора и поршневого двигателя, выполненного заодно с ним, разделить механические потери между тем и другим не представляется возможным. В этом случае механический к. п. д. установки определяется как отношение индикаторной мощности компрессора к индикаторной мощности двигателя [c.116]

Изотермический индикаторный к. п. д. есть отношение теоретической мощности изотермического цикла к индикаторной мощности компрессора [c.116]

Если приводом компрессора является выполненный с ним заодно поршневой двигатель, то определение общего изотермического к. п. д. не представляется возможным. В этом случае определяется изотермический к. п. д. компрессорной установки, как отношение изотермической мощности компрессора к индикаторной мощности двигателя [c.117]

Полный изотермический к. п. д. определялся как отношение изотермической мощности компрессора к мощности на его валу [c.166]

Исходя из анализа современного состояния организации теплосилового хозяйства металлургических заводов в СССР, видно, что едва ли можно ожидать развития газовых двигателей большой мощности для металлургии. Дело в том, что полная электрификация металлургических заводов оправдала себя и имеет преимущества по сравнению с газовыми двигателями как в отношении привода прокатных станов, так и в отношении привода компрессоров и воздуходувок. [c.411]

Удельная масса компрессора, представляющая собой отношение массы компрессора к величине потребляемой им мощности, [c.61]

Изотермический к. п. д. многоступенчатого компрессора можно определить как отношение работы изотермического сжатия из. к сумме индикаторных работ всех ступеней или отношение мощности при изотермическом сжатии к сумме индикаторных мощностей [c.323]

При расчете тепловой схемы простой ГТУ [без учета охлаждения деталей газовой турбины (влияние охлаждения см. далее)] исходными величинами, заданными или принимаемыми по оценке, являются электрическая мощность кВт температура газов перед газовой турбиной 7 , К температура воздуха на входе в компрессор, К отношение давлений компрессора е = [c.385]

Обозначим Кп коэффициент качества установки, определяемый как отношение мощности потока к потребной мощности компрессора в рабочем сечении установки. Потребная мощность компрессора определяется по формуле [c.649]

Значение фк, обеспечивающее удовлетворительную продувку цилиндра, для прямоточно-щелевой г]з = 0,94 составляет фк = 1,4, для прямоточно-клапанной Фк = 1,6, а для контурной фк =2,1. Соответственно мощность компрессора пропорциональна расходу воздуха, т. е. ф при одинаковом давлении наибольший для двигателей с контурной продувкой. Руководствуясь приведенными значениями фк, а следовательно, и 0 , по формуле (27) или по графику рис. 13 можно определить отношение pJp . Как правило, полученное таким путем значение р не обеспечивает баланса мощности турбины и компрессора и позволяет лишь определить долю мощности компрессора, покрываемую турбиной остальная мощность компрессора должна быть передана от коленчатого вала. [c.28]

В соответствии с проектом два модуля котла будут работать на одну газовую турбину. Для ПГУ мощностью 635 МВт разработан проект турбины мощностью 50 МВт. Расчетная температура газов-на входе в турбину равна 870 °С. В первом цикле предусмотрена одна двухвальная турбий мощностью 530 МВт со следующими параметрами пара температура 538/538 °С, давление 16,5 МПа. Технология регулирования нагрузки заключается в поддержании постоянными высоты псевдоожиженного слоя и расхода воздуха от компрессора ГТУ при изменении отношения топливо — воздух и температуры в слое. [c.21]

Определить теоретическую мощность каждой ступени и количество теплоты, которое должно быть отведено от обеих ступеней компрессора и промежуточного холодильника, если известно, что отношение конечного давления к начальному одинаково для обеих ступеней и сжатие происходит политропно с показателем т = 1,3. Изобразить процесс сжатия и охлаждения воздуха в диаграммах рц и Т . [c.166]

По аналогии с т ад для компрессора можно определить адиабатический коэффициент полезного действия Цад турбины как отношение полученной мощности к мощности идеальной, достижимой при адиабатическом обратимом процессе без потерь, без роста энтропии. [c.112]

Например, при определении крутящего момента на валу вентилятора по передаваемой мощности речь идет об угловой скорости, а при вычислении индикаторной мощности поршневого компрессора по среднему индикаторному давлению — о частоте вращения, поскольку среднее индикаторное давление представляет собой отношение работы за один цикл к площади поршня компрессора и к длине хода. [c.16]

В соответствии с самостоятельным функциональным назначением некоторых узлов машин технические условия предъявляют к ним требования в отношении производительности (насосы, компрессоры), точности дозировки (карбюраторы, форсунки), мощности и экономичности (автотракторные двигатели) и т. д. [c.620]

Козфициентом индикаторного давления р называется отношение средних индикаторных давлений р,- или индикаторных мощностей N,- данного и идеального компрессоров [c.629]

Примем также, что отдаваемая в помещение тепловая мощность Qr составляет 5 кВт, а подводимая к компрессору N=2 кВт. Тогда по энергетическому балансу тепловая мощность Qo. , отбираемая от окружающей среды, составит 5—2 = 3 кВт. Пользуясь этими данными, можно легко рассчитать все энергетические характеристики теплового насоса. Чтобы закончить рассмотрение баланса, характеризующего систему с позиций первого начала термодинамики, определим отношение полученной теплоты Qr к затраченной электрической работе. Эта величина, называемая тепловым или отопительным коэффициентом, здесь имеет значение г = 5/2 = 2,5. Сле- [c.162]

При рабочих давлениях и температурах, применяемых в настоящее время в ГТУ, отношение удельных работ, совершаемых пароводяным и газообразным рабочим телом, составляет величину порядка 4—5. Таким образом, можно в первом приближении утверждать, что при неизменных к. п. д. компрессора, давлении и расходе воздуха каждый процент впрыснутой влаги увеличивает мощность установки на 4—5%. [c.25]

Расширение проточной части создает запас мощности турбины без приближения компрессора к помпажной зоне при максимальной нагрузке. Удлинение рабочих лопаток позволяет сохранить оптимальное отношение скоростей и/с при некотором увеличении i, так как с ростом теплоемкости продуктов сгорания увеличивается перепад на ступень. [c.149]

Режим работы холодильной машины, отвечающий отношению давлений, определяемому уравнением (4-18), является характерным он играет значительную роль при определении необходимой мощности двигателя, приводящего в действие компрессор. [c.78]

Так как при одном и том же весовом расходе воздуха мощность электродвигателя, расходуемая на сжатие при работе компрессора с впрыском и без впрыска воды одинакова, то, используя опытные данные, можно определить отношение работ сжатия воздуха при этих двух режимах и одной и той же степени повышения давления е [c.59]

В конструктивном отношении парогазовые турбины, работающие с большими степенями расширения, представляют собой многоступенчатые осевые турбины. Для вращения многоступенчатого двухроторного осевого или центробежного компрессора парогазовая турбина, очевидно, должна выполняться также двухроторной (рис. 44). Эти роторы высокого и низкого давления кинематически не связаны между собой и вращаются с разными числами оборотов (число оборотов турбины высокого давления значительно больше числа оборотов турбины низкого давления). При этом мощность турбины высокого давления подбирается достаточной для привода одного лишь компрессора высокого давления (см. рис. 26) [c.78]

Как изменяется отношение Рд, внутренней мощности газовой турбины ГТУ и потребляемой компрессором мощности с увеличением степени повышения давления воздуха [c.38]

Рис. 5.45 и 5.46 иллюстрируют изменение характеристик ГТУ из-за загрязнения лопаток компрессора и снижения массового расхода воздуха через него. Загрязнение вследствие отложений на лопатках компрессора снижает расход воздуха через компрессор, в результате чего уменьшаются степень повышения давления и КПД компрессора. При этом весь процесс работы ГТ ухудшается как в отношении термодинамического КПД, так и в отношении выработки электроэнергии. Для ГТУ мощностью 150 МВт с компрессором, подающим в тракт около 500 кг/с воздуха, при потреблении [c.174]

Российскими учеными проведены подробные исследования параметров ГТУ с впрыском воды на входе в компрессор установки. При таком впрыске воды имеет место незначительная сепарация влаги, а в дальнейшем се испарение, связанное с некоторым возрастанием потерь — до 1,6% на каждый 1 % впрыскиваемой воды по отношению к объему воздуха. Снижение потребляемой компрессором мощности из-за испарительного охлаждения воздуха в процессе сжатия превышает дополнительные потери в компрессоре, вызванные влажностью воздуха. [c.210]

Увеличение расхода газов через турбину в результате впрыска воды ка входе в компрессор и увеличение его КПД (на 4 %) в целом улучшают работу ГТУ. Полезная мощность установки при впрыске 0,5—2 % воды (по отношению к объему воздуха) возрастает на 7,5—14 % при увеличении электрического КПД приблизительно на 3,5 %. [c.210]

Термины число оборотов ,. .число оборотов в минуту ,,,число оборотов в секунду" вообще применять не следует. Для величины, характеризующей скорость изменения угла во времени, причем все положения тела во времени равноценны с точки зрения его использования, следует применять тер.мин угловая скорость". Если же имеется в виду скорость изменения числа циклов вращения во времени, которые не подразделяются на части, то нужно применять термин частота вращения . Например, при определении крутящего момента на валу вентилятора по передаваемой мощности речь идет об угловой скорости, а при вычислении индикаторной мощности поршневого компрессора по среднему индикаторному давлению - о частоте вращения, поскольку среднее индикаторное давление представляет собой отношение работы за один цикл к площади поршня компрессора и к длине хода. Единицей СИ частоты вращения является секунда в минус первой степени (s . [c.106]

Совершенство компрессора оценивается изотермическим к. п. д., который представляет собой отношение теоретически затрачиваемой мощности при изотермическом сжатии Л из к мощности, необходимой для привода компрессора Nk. [c.61]

Все механические потери учитывает механический КПД, представляющий собой отношение индикаторной мощности к мощности на валу компрессора [c.206]

Из формул (6-10) и (6-12) видно, что работа 1 кг газа в турбине и компрессоре /к зависит от отношений давлений газа в этих турбомеханизмах Ет и е и не зависит от абсолютных значений давлений газа до и после компрессора и турбины р . т, Рн. к> Ра. т и т. д. Мощности турбины и компрессора определяются произведениями Л/ = = G l и Мк = Ск к- С учетом формулы (6-18) отношение мощностей ГТД по замкнутой и разомкнутой схемам (при прочих равных условиях) составит [c.110]

Термодинамическое совершенство работы компрессора характеризуется изотермическим или адиабатным индикаторным КПД. Изотермический индикаторный КПД представляет собой отношение мощности, портребляемой компрессором при идеальном изотермическом процессе сжатия Л з, к действительной индикаторной мощности [c.205]

Более высокие к. п. д. турбины и компрессора, приводящие в комбинированной турбопоршневой установке с четырехтактным двигателем к повышению отношения мощности турбины к мощности компрессора, при схеме со свободным газотурбокомпрессором,, могут быть реализованы только частично и за счет увеличения коэффициента избытка воздуха,с ростом которого будет несколько повышаться к. п. д. двигателя. [c.28]

В отношении связи компрессора, турбины и поршневого двигателя более универсальной является схема, при которой компрессор и турбина эластично связаны с коленчатым валом при помощи рессоры и редуктора или гидравлической муфты. При такой связи турбопоршневой двигатель может удовлетворительно работать прн любых значениях отношения мощностей турбины и компрессора и независимо от того, отдает ли турбокомпрессорная группа избыточную мощность поршневому двигателю или, наоборот, получает от иоследного недостающую мощность. При такой связи условия пуска и приемистость двигателя остаются вполне допустимыми и двигатель будет вполне удовлетворительно работать при различных условиях эксплуатации и в широком диапазоне мощностей поршневой двигатель может быть как четырехтактным, так и двухтактным, что открывает возможность широкому разви- [c.29]

При одинаковом конечном давлении компрессоры для АГНКС будут тем проще в конструкторском отношении, чем выше давление всасывания, поскольку это приводит к снижению общего отношения давлений, уменьшению числа ступеней сжатия и ступеней охлаледения. С увеличением давления всасывания снижается также и потребляемая мощность компрессора, что позволяет использовать одну и ту же базу компрессора для создания АГНКС увеличенной производительности. [c.300]

Как относятся между собой диаметры цилиндрои компрессоров двойного действия холодильных установок, использующих в качестве хладагента аммиак, углекислот] и фреоН 12, если они имеют одинаковые частоту вращении вала, равную 150 об/мин, отношение хода поршня к диаметру а = s d и холодильную мощность Qo = 93 кДж/с. Температуры хладагентов на входе в компрессор и на выхода из него принять равными —5 °С и 45 °С соответственно. Решить, используя зГ-диаграмму. [c.163]

Тяговые характеристики электровоза приведены на фиг. 17. На электровозах модернизированы вспомогательные мапшны двигатель мотор-компрессора типа ДК 404 выполнен облегчённой конструкции и однотипным в технологическом отношении с мотор вентилятором улучшена конструкция и повышена до 4,5 кет мощность генератора управления типа ДК-4П5. Конструкция механической части, расположение оборудования, аппаратура и схема сохранены прежними. [c.428]

Изменения погодных условий оказывают существенное влияние на энергетические характеристики ЭХУ. На рис. 10.12 и 10.13 представлены графики, оценивающие влияние температуры охлаждающей воды Го. в на выходе из градирни и температуры греющего водяного потока на входе в парогенератор на процентное изменение номинальной мощности ПТП (Л /Л н)птп и мощности N , подводимой к компрессору по отношению к номинальной мощности ПТП NJNu птп- [c.210]

Подобие режимов комлрессора означает, что при этом Лк и Т1к остаются постоянными, так как они выражаются только через отношение давлений и температур на входе и выходе. Поэтому, в каких бы условиях ни испытывался компрессор, при постоянстве чисел Ма и Ми всегда будут получаться одни и те же значения Як и Т1к. Следовательно, если характеристики компрессора строить не в параметрах Св и , а в критериях подобия Ма и Ми, то они не будут зависеть (при указанных выше допущениях) от условий эксперимента, т. е. будут универсальными. В частности, характеристики, снятые в стендовых условиях, будут оставаться справедливыми для условий полета. Или, например, при стендовых испытаниях в целях снижения мощности для привода компрессора могут применяться такие установки (вакуумного типа), в которых давление на входе в процессе испытаний может быть значительно меньше атмосферного (или меньше соответствующего давления в условиях полета) и т. д. При этом не следует забывать, что применение теории подобия будет давать правильные результаты при соблюдении всех указанных выше условий (допущений), т. е. при наличии автомодельности по числу Re, а также при подобии полей параметров газа и при отсутствии пульсаций потока (нестационарности) на входе в компрессор. [c.123]

Впрыск воды/пара может существенно увеличить мощность установки вследствие увеличения массового расхода рабочего тела, хотя при этом возможно снижение экономичности ГТУ. На рис. 6.21 показано влияние впрыска пара на характеристики ГТУ типа MS7001 ЕА. Впрыск пара обычно не превышает 5 % объема воздуха, засасываемого компрессором. При впрыске воды отношение вода/воздух находится примерно на том же уровне. По данным фирмы АВВ (рис. 6.22), впрыск воды увеличивает электрическую мощность установки, но снижает ее экономичность в зависимости от температуры впрыскиваемой воды. Аналогичные данные фирмой Mitsubishi получены применительно к ГТУ мощностью 120 МВт. Впрыск деминерализованной [c.209]

Энергетические характеристики холодильных и криогенных установок, так же как и характеристики производительности, делятся на частные и обобщенные. Для рефрижераторов используются обычно две частные характеристики — холодильный коэффициент е, равный отношению холодо-производительности установки Qq к мощности N электропривода компрессора [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...