Энергетические характеристики холодильных

На рис. 3.2 представлены энергетические характеристики холодильных установок. С увеличением to до to. холодопроизводительность Qo установок резко возрастает, что приводит и к росту мощности электродвигателя компрессора [3. 151. [c.216]

На рис. 5.2 представлены энергетические характеристики холодильных установок. [c.297]

В холодильных установках применяют в основном рекуперативные теплообменные аппараты. Теплообменники оказывают большое влияние на энергетические характеристики холодильных уста- [c.372]

Холодильный коэффициент — зто важнейшая энергетическая характеристика холодильной машины. Величина г резко уменьшается с понижением температуры в холодильной камере, а также зависит (в меньшей степени) от свойств применяемого хладагента. [c.110]

Рис. 3.2. Энергетические характеристики парокомпрессионных холодильных установок

Один из рецензентов, оценив в целом книгу весьма положительно, отметил, что анализу встречающихся на практике энергетических циклов уделено недостаточное внимание, а также что в книге отсутствуют термодинамические таблицы по характеристикам пара. Это сделано автором сознательно, поскольку энергетические и холодильные циклы вместе с установками для сжижения газа довольно подробно рассмотрены в предыдущей книге автора [10], второе издание которой уже появилось на русском языке. Аналогично широкий набор характеристик пара наряду с другими таблицами представлен в термодинамических таблицах [c.8]

Такие расчеты были проведены для воздушной холодильной установки при температурах воздуха на выходе из холодильной камеры Го=233 К и на выходе из водяного холодильника Т—303 К, 11к=Лт=0,9, давлении перед компрессором р1к=0,1 МПа. Цель расчетов— сопоставление энергетических характеристик двух вариантов воздушной холодильной установки с рекуперативным [c.173]

Следовательно, совокупность тепловой машины и теплового насоса выполняет функции трансформатора, приводящего тепло высокого потенциала к теплу более низкого потенциала. Основной энергетической характеристикой понижающего трансформатора, подобной КПД теплового двигателя или холодильному коэффициенту холодильной машины, будет отношение количества полученного тепла низкого потенциала Q2 к затраченному теплу высокого потенциала Рь т. е. [c.211]

Величины е и Пуд в отличие от Це не отражают непосредственно эффективность установки, поскольку на разных температурных уровнях То энергетическая ценность той же холодопроизводительности Qo различна. Поэтому общие (по rie) и частные (по е и Муд) характеристики любого рефрижератора — холодильной или криогенной установки, строящиеся по зависимости от То, в первом случае имеют экстремальный характер, а во втором не имеют (см. рис. 3.2, б). [c.215]

Ни термический к. п. д. для силовых установок, ни холодильный коэффициент, ни коэффициент трансформации тепла для теплонасосных установок не учитывают важнейшего следствия второго принципа термодинамики— возрастания энтропии изолированно системы нри протекании в ней реальных процессов. Этим самым указанные коэффициенты и их производные не учитывают энергетическую ценность тепла и не могут служить количественной характеристикой необратимости реальных процессов. Вместе с тем из сопоставления первой и второй глав книги можно заключить, что возможна система коэффициентов, основанная на всех следствиях обоих принципов термодинамики и созданная путем практического использования в термодинамическом анализе понятий эксергии и эксергетических потерь. [c.104]

Энергетические характеристики холодильных и криогенных установок, так же как и характеристики производительности, делятся на частные и обобщенные. Для рефрижераторов используются обычно две частные характеристики — холодильный коэффицпент е, равный отношению холо-допроизводительности установки Qo к затраченной мощности N на приводе [c.215]

Энергетические характеристики холодильных и криогенных установок 296 Энергетический баланс 14 --криоблока рефрижератора 320 [c.615]

В ряде отраслей техники режимы работы испарителей характеризуются чрезвычайно низкими температурными напорами и соответственно очень малыми плотностями теплового потока. Это относится к конденсаторам-испарителям воздухоразделительных установок, к испарителям, работающим в холодильной промышленности, и др. В испарителях, работающих в составе холодильных машин, повышение температурного напора связано с ухудшением энергетических показателей холодильной установки в целом. Например, Б установках каскадного типа снижение перепада температур с 5—7 до 2—3°С приводит к уменьшению энергозатрат при той же поверхности теплообмена на 10—15% 1137]. Однако при таких низких температурных напорах тепловой поток к хладагенту передается в условиях неразвитого кипения, поэтому коэффициент теплоотдачи к нему нередко оказывается ниже значения а со стороны горячего теплоносителя. Это приводит к очень большим габаритам теплообменных аппаратов и к неудотвлетворительным их весовым характеристикам. Так, масса кожухотрубных фреоновых испарителей обычно составляет 30—40% массы металла всей холодильной машины. Стремление уменьшить габариты испарителей, снизить расход металла (особенно дорогостоящих цветных металлов) на их изготовление заставило ученых искать возможности интенсификации теплообмена при кипении и способы достижения устойчивого развитого кипения при весьма малых температурных напорах. [c.218]

Такие расчеты были проведены для воздушной холодильной машины при температурах воздуха на выходе из холодильной камеры Го = 233 Ж и на выходе из водяного холодильника Г=303°К, т)к=т1т=0,9, давлении перед компрессором /)1к=1 кгс1см . Цель расчетов — сопоставление энергетических характеристик воздушной холодильной машины с рекуперативным теплообменником и переключающимися регенераторами. [c.141]

Несмотря на возможность более эффективного использования термоэлектрического метода при переменных температурах, даже наиболее совершенные полупроводниковые материалы, изготовленные в настоящее время, не дают такого значения К09ффиц1иента добротности 2, которое обеспечивало бы энергетическую характеристику, получаемую в крупных холодильных машинах компрессионного или абсорбционного типа. [c.165]

Существующая методика дает возможность просчитать любое количество точек на этой характеристике, однако применяемые интегральные значения показателя политропы сжатия, коэффициента подачи, величин депрессий в клапанах не отражают влияния температурного режима на условия работы машин, поэтому даже многократное повторение такого расчета дает картину, далекую от реальной. В то же время предлагаемая методика позволяет построить характеристики холодильного компрессора по холодо-производительности Qo = Qo 1, о) и энергетическую [c.99]

В соответствии с общими принципами системного подхода [861 сравнительная оценка различных вариантов ПТУ должна производиться по результатам их технико-энергетической оптимизации по единым критериям качества и в идентичных внешних условиях. Корректная постановка задач технико-энергетической оптимизации требует предварительного термодинамического анализа для дпределения основных факторов, влияющих на энергетические и массогабаритные характеристики установок. Для проведения термодинамического анализа ПТУ необходимо знание напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора зависимостей давления потока на выходе и отношения расхода жидкости через пассивное сопло конденсирующего инжектора к расходу пара через активное сопло и от термодинамических параметров этих потоков. Отметим, что величина и для первого варианта ПТУ характеризует кратность циркуляции D, которая представляет собой отношение расхода рабочего тела по контуру холодильного цикла к расходу рабочего тела по контуру энергетического цикла. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора на уровне термодинамического анализа могут быть рассчитаны по методике Э. К- Карасева [84]. Применение этой методики для определения напорнорасходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ, имеет ряд особенностей, которые следует рассмотреть более подробно. [c.29]

Энергохолодильную, как и любую другую теплоэнергетическую установку, наиболее целесообразно моделировать в виде иерархически взаимосвязанной системы математических моделей отдельных агрегатов и ЭХУ в целом. Элементную базу ЭХУ составляют хорошо изученные и в большинстве традиционные для теплоэнергетики и холодильной техники агрегаты. Поэтому основные трудности при математическом моделировании связаны с созданием моделей ЭХУ в целом. В этих моделях оптимизируются термодинамические и расходные параметры циклов, в результате чего в ряде случаев оптимизируется и сама схема установки. Разработка таких математических моделей имеет и самостоятельное значение, поскольку на их базе, особенно на этапах раннего проектирования, можно выбрать оптимальные схемные решения и оценить основные технико-энергетические параметры ЭХУ. Для получения зависимостей, связывающих термодинамические и расходные параметры циклов ЭХУ с их показателями качества, в дополнение к % введем ряд характеристик ЭХУ. [c.190]

Ранее было показано, что широко применяемый для анализа прямых циклов термический к. п. д. не может служить количественной характеристикой степени термодинамического совершенства реальных процессов. Он не в состоянии осветить многие нeoбpaтимo tи реальных процессов энергетических установок и совершенно непригоден для анализа установок с комбинированной выработкой тепла и электроэнергии. Он непригоден для анализа обратных циклов, по которым работают холодильные и теплонасосные установки, так как в этих циклах работа не приходуется, а расходуется. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...