Турбинная двухвенечная

При небольшой степени реактивности двухвенечной турбины оптимальное отношение w /w 0,25. Применение вто- [c.188]

Коэффициент полезного действия активной турбины с умеренной окружной скоростью (ц ЗОО м/с) можно повысить, используя рабочее колесо с двумя рядами лопаток (двухвенечный диск Кертиса)— рис. 21.5. Неподвижные направляющие лопатки изменяют лишь направление скорости потока, что позволяет перераспределить его кинетическую энергию между двумя венцами рабочего колеса и дает возможность повысить начальную скорость потока и, следовательно, КПД ступени. Двухвенечный диск Кертиса часто используется как первая ступень современных мною-ступенчатых турбин. [c.190]

Использование активной ступени или двухвенечной ступени скорости в качестве первой ступени реактивной турбины позволяет достигнуть более экономичного количественного регулирования мощности и уменьшить габариты турбины. [c.14]

Первая по ходу пара диафрагма — наборно-сварная, остальные отлиты из модифицированного чугуна. У турбины заднего хода две диафрагмы первая, расположенная сразу за двухвенечным колесом, выполнена наборно-сварной, вторая — чугунная. [c.73]

На рис. 2.36 представлен продольный разрез турбины, проточная часть которой состоит из двухвенечной регулировочной ступени и шести активных ступеней давления. Первые две ступени [c.76]

Сравнение ступеней, используемых в многоступенчатых турбинах. Многоступенчатые турбины выполняют как с активными, так и с реактивными ступенями. Однако н в последнем случаев качестве регулировочной используют либо активную ступень, либо двухвенечную ступень скорости. Реактивные ступени могут быть выполнены только с полным подводом пара. [c.143]

Турбина заднего хода (ТЗХ) служит для осуществления заднего хода судна, а также для сокращения длины выбега судна при остановке. ТЗХ обычно состоит из одной двухвенечной и двух активных ступеней и размещается в корпусе ТНД переднего хода (см. рис. 5.7, г). Отработавший пар от ТЗХ поступает в главный конденсатор, а на переднем ходу ее ступени вращаются в вакууме, что снижает вентиляционные потери до 0,3—1,0 % мощности полного переднего хода. [c.178]

Для уменьшения числа ступеней малого хода их выполняют двухвенечными. По сравнению с другими типами регулирования на расчетном режиме будут иметь место дополнительные потери трения и вентиляции в неработающих ступенях. Как следует из рис.9.6, для турбин, работающих в широком диапазоне нагрузок, наивыгоднейшим является обводное регулирование. [c.324]

Турбины выполнены в двух модификациях, близких по конструкции и имеющих широко унифицированные узлы и детали. Первые четыре турбины (табл. 8) имеют две скоростные ступени (фиг. 82), а последняя — одну двухвенечную скоростную ступень. Присно- [c.188]

Часть высокого давления турбины выполнена в виде активной турбины (фиг. 85), имеющей три двухвенечных скоростных колеса и четыре ступени давления. Первое скоростное колесо, являющееся регулировочным, имеет несколько больший диаметр, равный 570 мм. [c.194]

Рис. 285 Двухвенечная регулирующая ступень турбины ЛМЗ К-ЮО-90-2 а — вид на разъем направляющего аппарата б — вид со стороны впуска пара I — направляющие лопатки 2 — обоймы направляющего аппарата 3 уплотнения рабочих лопаток 4 — то же, направляющих лопаток 5 — сегмент сопел 6 — сопловая коробка 7 — цилиндр турбины 8 — лопатки первого венца 9 — лопатки второго венца 10 — ротор 11 — лапки 12 — стопорные штифты 13 — передний и задний щитки 14 — вертикальные шпонки 15 — штифты шпонок 16 — планки лапок 17 — винты крепления

Наибольшее применение получили шевронные двухвенечные зубчатые редукторы с обратным направлением спиральных зубьев, в которых осевое давление полностью уравновешивается. Применяются также одновенечные редукторы с прямыми зубьями (турбины Чехо словакии), которые работают очень надежно в с небольшим шумом. [c.195]

На рис. 2-11 показан продольный разрез активной конденсационной турбины типа П-4-35/5 мощностью 4 ООО кет с регулируемым отбором пара, с шестью регулирующими клапанами в ч. в. д. и шестью регулирующими клапанами в ч. и. д. В проточной части турбины имеется 14 ступеней давления. Из них шесть ступеней находятся в ч. в. д. и восемь ступеней в ч. н. д. В качестве регулирующей ступени в обеих частях турбины используется двухвенечный диск Кертиса. [c.43]

В эксплуатации имеется еще большое количество комбинированных активно-реактивных турбин изготовления прошлых лет, у которых в первой ступени имеется двухвенечный диск Кертиса, а следующие за ним ступени являются реактивными с рабочими лопатками, закрепленными на барабанном роторе (рис. 2-14). [c.49]

Аэродинамическая проблема. Война прервала все начатые работы по созданию экспериментальной базы для усовершенствования проточной части паровых турбин. Это крайне затрудняло проектирование новых турбин. Именно недостатком экспериментальных данных объясняется неустойчивость в выборе между одновенечной и двухвенечной регулировочными ступенями мощных турбин и сравнительно низкий к. п. д. ступеней большой веерности. [c.21]

В турбинах большой мощности двухвенечные регулировочные ступени применяют редко. [c.137]

Преимущества одно-или двухвенечной регулирующей ступени с точки зрения экономичности не вполне ясны, несмотря на значительно больший коэффициент достигаемый в одновенечной ступени. В любом случае важна экономичность не отдельно взятой ступени, а турбины в целом. [c.34]

При двухвенечной ступени скорости в качестве регулирующей снижается давление пара перед второй ступенью, что позволяет облегчить цилиндр, уменьшить утечки пара через переднее уплотнение, получить большую высоту лопаток второй ступени, сократить общее количество ступеней и длину турбину при этом будет меньшее снижение экономичности на отклоненных режимах. С конструктивной точки зрения двухвенечная регулирующая ступень дает огромные преимущества для турбины в целом. [c.141]

Турбина — одноцилиндровая одно двухвенечное колесо Кертиса и 16 активных ступеней регулирование — сопловое три отбора для pei ene-рации за 6, 10 и 13 ступенями со следующими данными [c.231]

Рис. 20—III. Паровая турбина с двухвенечным диском скорости Невского завода

Проточная часть турбины состоит из одного двухвенечного диска /, который насажен на вал 2, лежащий в двух подшипниках 3 и 4 (из [c.224]

На рис. 26—П1 показан продольный разрез турбины мощностью 100 000 кет (типа ВК-ЮО-2). Турбина состоит из двух цилиндров. В цилиндре высокого давления находятся первая ступень, выполненная в виде двухвенечного диска скорости, и последующие одиннадцать ступеней давления. Цилиндр низкого давления состоит из пяти сдвоенных ступеней давления. Пар из цилиндра высокого давления по двум перепускным трубам диаметром 900 мм. поступает, в среднюю часть цилиндра низкого давления и разветвляется в нем на два симметричных потока, направленных во взаимно противоположные стороны. Каждый из этих потоков проходит через расположенные на пути его движения пять активных ступеней давления. [c.232]

Расширяющиеся сопла используются главным образом в регулирующих ступенях активных турбин небольшой мощности в виде двухвенечной ступени Кертиса, где требуется большой перепад тепла. Угол конусности в расширяю- , [c.31]

Так же, как для одновенечной ступени, переменный режим для двухвенечной ступени связан с изменением расхода пара, начальных и конечных параметров. Изменение одного из вышеперечисленных параметров ведет к изменению отдаваемой мощности. Основной задачей при переменных режимах работы турбины является прежде всего определение изменившихся параметров в проточной части в зависимости от расхода пара, что производится в том же порядке, как и для одновенечной ступени установление изменившегося к. п. д. г)<, , а также определение дополнительных сил, действующих на ее элементы. [c.109]

Существует много методов определения процессов в регулирующей двухвенечной ступени. Так, например, для корабельных турбин иногда применяется метод квадрата удельных объемов или метод удельных объемов v). Применяется также метод последовательных приближений с постепенным определением реакций в венцах ступени. [c.109]

Многоступенчатые турбины строят со ступенями скорости (в стационарных паровых турбинах вместо термина ступень скорости применяют термин двухвенечная или трехвенечная ступень ) и ступенями давления. В турбинах со ступенями скорости почти весь теплоперепад срабатывается в сопловом аппарате, и кинетическая энергия, приобретенная рабочим телом, преобразуется затем в работу в двух-трех венцах рабочих лопаток активного типа, между которыми устанавливаются венцы направляющих аппаратов (рис. 4.9). В современных стационарных паровых турбинах применяют, как правило, двухвенечные ступени. В рабочих колесах и направляющих аппаратах срабатывается лишь небольшая доля теплоперепада. Первая [c.187]

По способу подвода пара к первым ступеням турбины разделяются на однопроточные (пар по проточной части движется в одном направлении) и двухпроточные, с расходящимся или встречным движением пара. Схема реактивной турбины с однопроточным движением пара представлена на рис. 1.5. В качестве первой ступени (регулировочной) служит двухвенечная ступень скорости [c.13]

Турбина низкого давления (рис. 2.32) также активного типа с реактивностью 11—68 % (на среднем диаметре), имеет 11 одновенечных ступеней давления. Кроме того, в корпусе турбины низкого давления расположена турбина заднего хода, состоящая из одного двухвенечного колеса и диух одновенечных активных ступеней. На ступени переднего хода пар поступает из кольцевой паровпускной полости, которая ресивером сообщается с выпускным патрубком турбины высокого давления. Для придания потоку [c.71]

Зубчатые передачи (редукторы)7судовых турбин характеризуются большими передаточными отношениями, большими передаваемыми мощностями и являются высоконапряженными элементами турбоагрегатов. Для повышения плавности зацепления судовые редукторы выполняют с наклонными зубьями. Применение. двухвенечной конструкции с противоположным наклоном зубьев позволяет уравновесить возникающее при этом осевое усилие рис. 8.14). Шестерни и колеса редуктора находятся под воздействием передаваемого крутящего момента и изгибающего окружного усилия. Долговечность передачи и создаваемый ею шум зависят от напряжений в зубьях и деформации шестерен. [c.301]

Часть низкого давления турбины (фиг. 86) состоит из одной активной и 10 реактивных ступеней. Кроме того, в выхлопной части цилиндра расположена турбина заднего хода, состоящая из двухвенечной скоростной ступени и одновенечиой ступени давления. При помощи этой турбины гребной винт получает в случае надобности обратное вращение. [c.194]

Конструкция экспериментальной турбины с такой предвключенной ( увлажняющей ) ступенью представлена на рис. 2.8 (на рис. 2.1—турбина VIII). Исследуемая решетка (или ступень) установлена за ступенью скорости, срабатывающей значительные перепады энтальпий. Изменяя температуру пара перед турбиной, нетрудно осуществить исследование решетки или ступени в области перегретого пара с начальным перегревом и пересечением линии насыщения с начальной влажностью (г/о>0), когда линия насыщения пересекается в двухвенечной ступени и в ней образуется в основном мелкодисперсная влага с начальной влажностью, когда на вход в двухвенечную ступень подается искусственно подготовленный влажный пар (в третьей ступени увлажнения) различной [c.34]

Исследования показали, что добавки ОДА существенно повы-Ш ают экономичность одиночных ступеней и многоступенчатых турбин в зоне влажного пара подтверждаются результаты,, полученные для отдельных элементов проточной части. Так, при испытании двухвенечной ступени на сухом паре и при начальной влажности Уо=7 % с добавкой ОДА (С = 22-10 кг ОДА/кг Н2О) КПД увеличился на Ат1ог = 0,3 % в широком диапазоне режимов. Расчеты показали, что КПД одновенечной ступени при уо=7-ь10 % возрастает на Дт)ог 1,0-=-1,5 % (рис. 9.13). Опытами зафиксировано заметное уменьшение радиусов капель в зазоре и за ступенями в многоступенчатых турбинах, что также соответствует результатам опытов в статических условиях (рис. 9.10). [c.310]

Пар, проходя по каналам между лопатками, расширяется, благодаря чему возрастает его скорость. Струи пара, воздействуя на изогнутые специальным образом рабочие лопатки 10, закрепленные на роторе 25, приводят ротор во вращение. Процесс расширения пара повторяется столько раз, сколько ступеней в турбине. Ступенью называется группа, состояш,ая из одного ряда направляюш,их лопаток И и следуюш,его за нимзенца рабочих лопаток. В первых ступенях турбин иногда применяют двухвенечные регулирующие ступени скорости . Эти ступени состоят из сопел, промежуточного направляющего аппарата и двух венцов рабочих лопаток. Расширение пара происходит в основном в сопловом аппарате, а промежуточный направляющий аппарат И служит только для изменения направления потока пара перед его поступлением на второй венец 10 регулирующий ступени. [c.11]

Актнвиые (многоступеичатые турбины с двухвенечным дишом Кертиса в первой регулируюшей ступени получили са мое большое распространение. [c.28]

На рис. 1-11 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением мощностью 4 000 кет при 3 000 об1мин Калужского завода. Проточная часть ее состоит из двухвенечного диска Кертиса в регулирующей ступени и девяти ступеней давления. Турбина имеет гидродинамическую систему регулирования. Свежий пар после регулирующих клапанов проходит все ступени давления и после последнего ряда рабочих лопаток с давлением около 3 ат через выхлопной патрубок поступает к тепловым потребителям. Давление пара в выхлопном патрубке турбины при работе по тепловому графику поддерживается автоматичеоким регулятором давления (противодавления). [c.30]

Наибольший перепад давления имеет место в первой ступени с двухвенечным диском Кертиса. От второй до последней ступени перепады давлений постепенно уменьшаются. Так, например, в активной конденсационной турбине мощностью 5 600 кет и в активно-реактивной конденсационной турбине мощностью 6 600 кет на параметры пара ро = 28 кгс1см и о = 400°С перепад давления на двухвенечную регулирующую ступень составляет около 18 кгс1см . Перепады давления на остальных стуиенях паровой турбины изменяются от 2,7 до [c.41]

На рис. 2-10 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением тиюа Р-4-35/5 Калужского завода. Мощность турбины 4 ООО кет, скорость вращения ротора 3 ООО об1мин. В проточной части турбины расположено десять ступеней давления, в том числе двухвенечный диск Кертиса в качестве регулирующей ступени. После последнего ряда рабочих лопаток пар с давлением около 3 ат поступает через выхлопной патрубок к тепловым потребителям. [c.43]

Рис. 2-14. Комбинированная активно-реактивная турбина Броун-Бовери мощностью 2 000 кет при 3 000 об1мин с барабанным ротором и двухвенечным диском Кертиса в первой стуя1 ии.

Регулировочные ступени. Область применения двухвенечных регулировочных ступеней ограничивается в современном паротурбостроении преимущественно турбинами малой и средней мощности [c.137]

Турбина ЛМЗ типа АП-25-1 (ДКО-195) двухцилиндровая — = 25000 кет п = 3000 об/мин р — 29 ата to = 40U° давление отбора 6—8 ата максимальный отбор 150 т час ц. в. д. — двухвенечное колесо Кертиса и семь ступеней давления, ц. н. д. — двухвенечное колесо Кертиса и шесть ступеней давления три отбора для регенерации один за ц. в. д. и два нерегулируемых из ц. н. д.. Вес турбины 123 т. Количество охлаждающей воды 4 200 Afijua при ij r 25° . [c.228]

Турбина ЛМЗ ВК-50-1. N" = 50 000 квт Ро = 90 ата-, tj--480 , и =3 000 об/мин. Турбина одноцилиндровая — двухвенечный диск Кертиса и 17 активных ступеней давления. Имеется валоповоротное устройство. Регулирование сопловое. Пять отборов для регенеративного подогрева питательной воды до 227 С (после 4, б, 9, 12 и 15-й ступеней давления). Ожидаемый расход тепла при 50 000 лет —2 290 /ска г/чвгач при 40 000 . вчг—2 300 ккал1квтч при 30 тыс. кет—2 8-15 ккал1кв пч. Вес ротора 17 т. [c.231]

Тур ина НЗЛ для насоса прямоточного котла ОП-27./ qi=20 ата, q=z400° (допустилЮ 25 ата и 375° С), противодавление 7 ата] = 4800—1 200 об/мин /V = 2 500—500 л. с. Структура — двухвенечное колесо Кертиса и 10 ступеней давления. Вал жесткий — критическое число оборотов 5 700 об/.мин. Между турбиной и насосом редуктор, число оборотов 1 42. Удельный расход пара при N=2 500 квт [c.235]

Другая современная конструкция активной паровой турбины номинальной мощностью в 50 ООО кет, 1500 об/мин представлена на рис. 25—III. Эта турбина,, изготовляе ма1я Харьковским турбостроительным заводом и рассчитанная на работу с параметрами пара 29 ата и 400° С, состоит из одного цилиндра, в котором расположены двухвенечный диск скорости и 16 ступеней давления. Парораспределение [c.230]

Таким образом, приняв угол выхода 18° 10 для парового потока из сопла, можно построить профильную часть рабочих лопаток. Эффективный угол выхода Oj = 16" принят исходя из предполагаемого расширения парового потока в каналах двухвенечного колеса Кертиса. При этом следует учесть угол отклонения в конструкции проточной части, в которой при указанном выше угле выхода потока из сопла можно эффективно использовать заданный тепловой перепад. С применением суживающихся сопел исключаются недостатки конструктивного о( юрмления каналов расширяющихся сопел, но зато появляются недочеты, связанные с отклонением парового потока. Поэтому некоторые турбинные заводы считают более рациональным проектировать суживающиеся сопла при указанном выше отношении давлений. [c.43]

Определение процесса в двухвенечной регулирующей ступени (колесо Кертиса) конденсационной турбины мощностью 50 мгвт при расходе пара от расчетного. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...