Коэффициент турбины относительный внутренний

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 3.51. При испытании турбины бьши измерены параметры пара перед турбиной ро = Ъ,5 МПа, /q = 410° и за турбиной >2= 1,2 МПа и /2 = 290°С. Определить коэффициент возврата теплоты, если турбина имеет семь ступеней с одинаковыми относительными внутренними кпд /"=0,73. [c.135]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия турбины [c.100]

Мы установили также, что при одной и той же величине температуры перегрева пара применение более высокого давления увеличивает коэффициент заполнения цикла и, следовательно, термический к. п. д. цикла, по одновременно уменьшает степень сухости пара на выходе из турбины и внутренний относительный к. п. д. турбины. [c.387]

Значения энергетического коэффициента теплофикации (Ут), как и энергетического коэффициента комбинированного производства энергии (Ак. пр), зависят от начальных параметров пара (ро, to, 1о) и параметров теплофикационных отборов пара из турбин р1, х), а также от относительного внутреннего к. п. д турбин (т)о. в)) механического к. п. д. турбины (т]м) и к. п. д. электрических генераторов (т]г). [c.77]

Известны следующие параметры [ = 120 бар, <1 = 550° С р = = 110 бар, < =540° С Р1=90 бар р2=0,03 бар. Относительный внутренний к.п.д. турбины т)о,-=0,85 то же — насоса т]",- =0,90 механический к.п.д. т)м =0,96 к.п.д. электрогенератора т)г=0,97. Теплота сгорания топлива С =30 000 кдж кг. Коэффициент полезного действия парогенератора т]пг = 0,92. [c.172]

Коэффициент возврата тепла турбины при равенстве относительных внутренних к. п. д. отдельных ступеней находится по формуле [c.134]

Задача 3.49. Определить относительный внутренний и эффективный коэффициенты полезного действия тур-, бины, если параметры пара перед турбиной ро=3,4 МПа, 4=440° С и за турбиной рг = 0,4 МПа и 4=220° С и механический к. п. д. турбины Т1м = 0,98. [c.136]

Задача 4.8. Определить относительный внутренний коэффициент полезного действия активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /го = 185 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопаток ф=0,87, угол выхода газа из рабочей лопатки 2=23°, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 15°, средний диаметр ступени с = 1,35 м, частота вращения вала турбины /г=3600 об/мин, степень парциальности ступени е=1, высота лопаток /=0,07 м, удельный объем газа и = 1,51 м /кг, расход газа в сту-. пени Мг=25 кг/с и расход газа на утечки Мут=0,4 кг/с. [c.156]

Численная величина относительного внутреннего к. п. д. многоступенчатой турбины зависит от объемного количества пара, протекающего по ней. При увеличении объема пара высота сопел и лопаток повышается, их скоростные коэффициенты при этом соответственно увеличиваются, а потери тепла пропорционально уменьшаются. Поэтому мощные турбины обычно характеризуются более высоким к. п. д. [c.455]

Таким образом, относительный внутренний КПД турбины с дроссельным парораспределением зависит от двух показателей от степени совершенства работы проточной части при изменяющемся в результате дросселирования располагаемом теплоперепаде ) и от коэффициента дросселирования 7др. Коэффициент дросселирования Удр не зависит от качества проточной части турбины и определяется только относительным расходом пара, протекающего через турбину, и его параметрами. [c.179]

Определив по (6.12) или (6.16) давление р, за дроссельным клапаном, нетрудно по Л, -диаграмме найти располагаемые теплоперепады при различных расходах пара (рис. 6.7). После этого можно подсчитать коэффициенты дросселирования у р и построить график зависимости их от расходов пара (рис. 6.8). Кривые для различных противодавлений показывают, что по мере увеличения противодавления Р2 снижение коэффициента дросселирования Удр происходит все интенсивнее при уменьшении расхода пара. Относительный внутренний КПД турбины, равный Ло = о1 "Удр увеличения [c.179]

Рис. 30-5. Зависимость относительного и внутреннего коэффициентов полезного действия на лопатках ступени активной турбины от х.

Коэффициент полезного действия турбогенератора. Зная изменение давлений пара в промежуточных ступенях турбины и принимая приближенно температуры пара в ступенях неизменными, можно построить рабочий процесс пара в турбине при различных режимах в -диаграмме, определить теплосодержания пара в промежуточных ступенях и значения величин внутреннего относительного к. п. д. отдельных групп ступеней и проточной части турбины в целом. Эту задачу можно решить и обратным путем если известно изменение величины . (по отдельным ступеням или для турбины в целом) с изменением расхода пара или мощности турбогенератора, можно определить теплосодержание пара в промежуточных ступенях и построить рабочий процесс в is-диа-грамме для различных режимов. [c.102]

В турбинах с противодавлением перепад тепла меньше, а относительная величина потерь от внутренних утечек пара по ступеням и трения дисков о пар выше, чем в конденсационных с теми же начальными параметрами пара, почему их экономичность падает более резко с понижением нагрузки, а коэффициент холостого хода выше, чем турбин К одинаковой мощности. [c.111]

Коэффициент полезного действия цикла составлял 33% и к. п. д. станции 10% (при конденсационном режиме). По проекту к. п. д. цикла с начальным давлением ртутного пара 10 ата повышается до 55% и к. п. д. станции до 34%, что дает уменьшение удельного расхода топлива в три раза. Внутренний относительный к. п. д. ртутно-паровой турбины мощностью 4 ООО кет был принят в проекте рав- [c.532]

Изменение давления пара в барабане рй осуществлялось в интервале от 80 до 160 ата. Коэффициент полезного действия установки в рассматриваемом интервале возрастает с увеличением давления примерно на 1,5 абс.%. Сравнительно малое изменение к.п.д. объясняется снижением внутреннего относительного к.п.д. паровой турбины вследствие уменьшения объемного расхода пара с ростом его давления. Кривая отчислений от капиталовложений в установку имеет минимум, соответствующий Рс = 80 ата минимум величины отчислений от капиталовложений [c.145]

Знание значения коэффициентов ценности теплоты позволяет любое изменение расхода теплоты в каком-либо элементе тепловой схемы, покрываемое отбором пара из турбины, пересчитать на теплоту свежего пара и таким образом непосредственно найти изменение экономичности установки при изменении тепловой схемы или нарушении эксплуатационного режима. Изменение расходов пара в проточной части турбины в результате небольшой вариации теплового баланса неизбежно вызывает изменения давлений в точках отборов и возможное изменение внутренних относительных КПД (г оО отсеков турбины. Специальные расчеты показали, что эти вторичные влияния обычно невелики и их при необходимости удобно оценить отдельно в виде поправки к результату расчета или учесть в самих значениях как это далее будет показано. [c.8]

Результаты теплотехнических расчетов на ТЭС и АЭС характеризуют качество работы парогенераторов и турбоустановок с их вспомогательным оборудованием. Внутренние относительные КПД цилиндров турбины показывают состояние проточной части турбины. Расчеты коэффициентов теплопередачи показывают степень загрязнения поверхности теплообменников. Характеристики оборудования, использующие указанные величины, применяются на энергоблоках для изменения режимов работы энергоблоков и планирования оптимальных сроков ремонта оборудования. [c.287]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

В современных конденсационных турбинах коэффициент возврата тепла составляет приблизительно 0,04—0,06, т.е. внутренний относительный КПД многоступенчатой турбины на 4—6% выше среднего внутреннего относительного КПД ступеней. [c.202]

Посадки с тепловыми зазорами применяют в двигателях внутреннего сгорания, паровых и газовых турбинах, турбокомпрессорах, в тепловых приборах и других устройствах, где в рабочем состоянии зазор уменьшается из-за неодинакового теплового расширения охватывающей и охватываемой деталей при одинаковых или неодинаковых коэффициентах линейного расширения их материалов. Если индекс а присвоить охватывающей детали, индекс Ъ — охватываемой детали, буквой Т обозначить температуру в рабочем состоянии, а г] — относительный горячий зазор (в миллиметрах на [c.340]

Коэффициенты полезного действия турбины. Внутренний относительный к. п. д. учитывает внутренние потери турбины и определяется отношением [c.226]

Ввиду наличия трения пара о внутреннюю поверхность лопатки в активных турбинах Потеря относительной скорости учитывается коэффициентом ф = 0,85 — 0,92. [c.107]

При нулевой электрической нагрузке турбоагрегата и полном числе оборотов свежий пар в количестве расходуется на преодоление постоянных потерь холостого хода, состоящих из внутренних и механических потерь турбины, мощности для привода органов регулирования и масляных насосов, постоянных электрических и механических потерь электрического генератора. Относительная величина расхода пара на холостой ход турбоагрегата характеризуется коэффициентом холостого хода турбоагрегата [c.132]

В условиях значительных отклонений параметров цикла, носящих к тому же длительный характер, вопросы надежности работы приобретают определяющее значение. Подобные изменения режима могут вызвать перегрузку отдельных ступеней и изменение их температурных условий. Перераспределение тепловых перепадов по ступеням турбины вызывает изменение реактивности ступеней, что отражается на условиях работы упорного подшипника и лопаточного аппарата турбины. Работа ступеней в нерасчетных режимах приводит к ухудшению внутреннего относительного к. п. д. турбины. К еще большему понижению экономичности приводит изменение термического коэффициента полезного действия при понижении начальных или повышении конечных параметров цикла. В подобных случаях необходимо наряду [c.67]

Из (4.2) видно, что за счет явления возврата теплоты внутренний относительный КПД турбины повышается по сравнению с внутренним относительным КПД одиночной ступени. Это увеличение КПД определяется коэффициентом возврата теплоты, который изменяется в пределах от 0,02 до 0,10 в зависимости от Яр, числа ступеней и КПД. [c.125]

Коэффициенты, 6 и характеризуют изменение мощности турбины при отклонении начального давления пара, обусловленное соответственно изменениями расхода через турбину, располагаемого теплоперепада и внутреннего относительного КПД. В инженерных расчетах для конденсационных турбин можно использовать следующие выражения для определения этих коэффициентов [c.193]

Экономичность и совершенство турбин оцениваются коэффициентами полезного действия. Различают относительные и абсолютные к. п. д. турбин. Относительным внутренним к. п. д. турбины называется отношение использованного в турбине теплоперепада Л,- к располагаемому (адиабатному) теплопере-паду ho. [c.218]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметрами пара Ро — 9 МПа, /о = 500°С и противодавлением р2=1,5 МПа определить коэффициент возврата теплоты, если использованный теп-лоперепад регулирующей ступени /г = 102 кДж/кг и относительный внутренний кпд регулирующей ступени >/" = 0,68. Турбина имеет шесть нерегулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми теплоперепадами ha = 62 кДж/кг. [c.135]

Известны следующие параметры р"1=12 МПа, "1=550 °С Р1=11 МПа 1= 540 °С Р1=9 МПа рг=40 гПа. Коэффициент полезного действия относительный внутренний турбины Т) о1=0,85, насоса Т1 о =0,90, механический Т1м=0,96, электрогенератора Т1т= =0,97. Теплота сгорания топлива СРв=30 ООО кДж/кг. Коэффицишт полезного действия парового котла т]п.к=0,92. [c.156]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметра-н пара ро=9 МПа, /о = 500°С и противодавлением рг = = 1,5 МПа определить коэффициент возврата тепла, ес-и использованный теплоперепад регулирующей ступени = 102 кДж/кг и относительный внутренний к. п. д. ре-улирующей ступени Т1"=0,68. Турбина имеет шесть не-егулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми еплоперепадами /го=62 кДж/кг. [c.137]

Задача 3.80. Конденсационная турбина эффективной мощностью Л е=5000 кВт с удельным расходом пара йе=5,8 кг/(кВт-ч) работает при начальных параметрах пара ро=3,5 МПа, /о=435°С и давлении пара в конденсаторе рк=4-10з Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор —14°С, температура воды на выходе из конденсатора / = 24° С, коэффициент теплопередачи к=4 кВт/(м -К) и относительный внутренний к. п.д. турбины Т1ог=0,75. [c.149]

Поскольку высокотемпературные узлы этой турбины изготовлены из аустенитной стали, имеющей относительно низкую теплопроводность и высокие значения коэффициента линейного расширения, необходимо было установить рациональные режимы эксплуатации установки во избежание недопустимо больших градиентов температур и обусловленных ими температурных напряжений. Из-за большой относительной толщины наружного корпуса ЦВД и его большой чувствительности к интенсивному обогреву внутренней поверхности тепловое расширение этого корпуса при режимах прогрева могло резко отличаться от расширения ротора, что могло привести к механическим задеваниям внутри турбины. [c.23]

Здесь т1др=Яа / а — коэффициент дросселирования пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины при номинальной нагрузке турбины теплоперепад пара после дросселирования Нз и Т1др определяются из условия р о= 0,95ро, где ро и р о —давление пара перед клапанами и после них r oi=Hi/H — внутренний относительный КПД проточной части турбины с учетом потерь с выходной скоростью пара последней ступени. [c.17]

Примем, что тепловая нагрузка района, которая покрывается паром из отборов турбины, равна 232,6 Мет и сетевая вода нагревается в установке от 40 до 180°С. Пусть 7 о= 290° К. Примем внутренние относительные к. п. д. цилиндра высокого давления для обеих турбин равными 0,8. Значения таких же коэффициентов для цилиндра низкого давления примем равными для турбины без промежуточного перегрева 0,83, для турбины с промежуточным перегревом 0,848. Примем условно к. п. д. котла, механический к. п. д. и к. п. д электрогенератора равными единице, ибо их значения не влияют на сравнение. По тем же соображениям излучением тепла от теплообменников в окружающую среду пренебре- [c.245]

Для вычисления внутренней работы газотурбинного агрегата надо учесть работу трения при расширении и сжатии," т. е. работу трения в газовой турбине и работу трения в компрессоре. Для этого вводятся коэффициенты внутренний относительный к. п. д. турбины т1огт И внутренний относительный к. п. д. компрессора, называемый здесь адиабатным к. п. д. компрессора и обозначаемый г)ад. Трение в турбине уменьшает ее полезную работу, поэтому [c.146]

ЭЯо / Э /о — коэффициент, учитывающий изменение мощности, вызванное изменением располагаемого теплоперепада = Эй/Э/о — коэффициент, учитывающий изменение затраты теплоты на производство 1 кг пара при изменении начальной температуры у, = Эг1д,/Э/о —коэффициент, учитывающий влияние температуры свежего пара на внутренний относительный КПД турбины 6 = ЭС/Э о — коэффициент, учитывающий изменение мощности, вызванное изменением расхода пара. Указанные коэффициенты определяются по формулам [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...