Коэффициент относительный внутренний

Коэффициент относительного внутреннего трения ( ) принимается постоянным, соответствующим допускаемым напряжениям. Предположение о независимости ф от амплитуды вибрации приводит к некоторой недооценке амплитуд тех колебаний, которые соответствуют напряжениям, меньшим допускаемых. Эта погрешность не имеет практического значения, вместе с тем расчет значительно упрощается. [c.387]

Полный коэффициент относительного трения равен сумме коэффициентов относительного внутреннего трения и относительного затухания вносимого нагрузкой [c.439]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 3.40. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени со степенью реактивности р = 0,5, если скоростной коэффициент сопла ср = 0,94, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара u/ j = 0,43., относительные потери тепловой энергии на трение и вентиляцию Ств = 0,03 и относительные потери тепловой энергии от утечек С = 0,025. [c.125]

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,4 МПа и температурой о = 360°С расширяется до Pi =1,4 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла q> = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 245 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки j32=18°48, тепловая энергия от выходной скорости предыдущей ступени /г = 8 кДж/кг, коэффициент использования энергии выходной скорости fi=l, потери тепловой энергии на трение и вентиляцию /ij, = 2,6 кДж/кг и потери тепловой энергии от утечек hy, = 2,4 кДж/кг. [c.126]

Задача 3.51. При испытании турбины бьши измерены параметры пара перед турбиной ро = Ъ,5 МПа, /q = 410° и за турбиной >2= 1,2 МПа и /2 = 290°С. Определить коэффициент возврата теплоты, если турбина имеет семь ступеней с одинаковыми относительными внутренними кпд /"=0,73. [c.135]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

В этом случае угловой коэффициент внутреннего тела относительно внешнего Ф,2=1, а внешнего относительно внутреннего ф21 = / // 2 и сообразно с этим приведенный коэффициент лучеиспускания [c.190]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия турбины [c.100]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия регулирующей ступени для перегретого пара оценивается по следующим формулам для одновенечной ступени [c.261]

Интерферометр Фабри —Перо состоит из двух зеркал с одинаковым коэффициентом отражения по мощности R и одинаковыми относительными внутренними потерями по мощности у. Покажите, что максимальное пропускание интерферометра дается выражением I — R — y) l l — R) . Вычислите максимальное пропускание в случае R = 0,9 и у = 0,01 н сравните его с соответствующей величиной для зеркал без потерь. [c.233]

Для шпангоутов, у которых совместность работы с оболочкой обеспечивается, /щ определим относительно внутренней поверхности оболочки, если не обеспечивается — относительно собственной нейтральной оси. И в том и в другом случае оболочку не учитываем. Для некоторых профилей сечений в табл. 10 приведены рекомендуемые соотношения размеров и коэффициенты формы, где принято а = 6i/6. [c.87]

Поверхность тела представляется при помощи четырехугольных и треугольных элементов с квадратичным изменением формы и линейным, квадратичным или кубическим изменением перемещения и вектора напряжений относительно внутренней системы координат. Тело разбивается на подобласти производится дискретизация интегрального уравнения для каждой подобласти, и получается система уравнений ленточного типа. Для вычисления интегралов используется квадратурная формула Гаусса, число узлов в которой выбирается на основании верхней оценки для ошибки, определенной по значениям производных от подынтегральных выражений. Масштаб коэффициентов в уравнениях выбирается таким образом, чтобы получить устойчивую при счете систему, разрешимую методом исключения без итерации остатков. Поблочное решение уравнений позволяет рассматривать большие задачи. В программе используется большое число процедур, осуществляющих контроль и автоматическое формирование данных. Результаты решения задачи о фланце трубопровода и характеристики выполнения программы сравниваются с результатами, полученными методом конечных элементов, и экспериментальными результатами. [c.111]

Значения энергетического коэффициента теплофикации (Ут), как и энергетического коэффициента комбинированного производства энергии (Ак. пр), зависят от начальных параметров пара (ро, to, 1о) и параметров теплофикационных отборов пара из турбин р1, х), а также от относительного внутреннего к. п. д турбин (т)о. в)) механического к. п. д. турбины (т]м) и к. п. д. электрических генераторов (т]г). [c.77]

Иногда этот коэффициент полезного действия называют относительным внутренним. [c.521]

Известны следующие параметры [ = 120 бар, <1 = 550° С р = = 110 бар, < =540° С Р1=90 бар р2=0,03 бар. Относительный внутренний к.п.д. турбины т)о,-=0,85 то же — насоса т]",- =0,90 механический к.п.д. т)м =0,96 к.п.д. электрогенератора т)г=0,97. Теплота сгорания топлива С =30 000 кдж кг. Коэффициент полезного действия парогенератора т]пг = 0,92. [c.172]

В формулах (14.2)—(14.4) обозначены — радиальная нагрузка, Н Ра — осевая нагрузка, Н л — коэффициент радиальной нагрузки (табл. 14.6) г/— коэффициент осевой нагрузки (табл. 14.6) — коэффициент вращения внутреннего кольца подшипника относительно направления нагрузки /(о= 1. при вращении наружного кольца —/Со = 1.2 Кб—коэффициент безопасности (табл. 14.7) Кт — температурный коэффициент (табл. 14.8). [c.314]

Динамическая вязкость, или коэффициент т) внутреннего трения жидкости, представляет собой силу сопротивления, оказываемую жидкостью такому перемещению ее частиц, при котором 2 слоя жидкости площадью 1 см , находящиеся на расстоянии 1 см, перемещаются один относительно другого под влиянием внешней силы в 1 дину со скоростью 1 см/сек. [c.11]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия активной ступени может быть определен по формуле [c.120]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия реактивной ступени со степенью реактивности р==0,5 может быть найден по формуле [c.121]

Если в ступени используется энергия выходной скорости предыдущей ступени, то относительный внутренний коэффициент полезного действия ступени находится по формуле [c.121]

Задача 3.44. Определить относительный внутренний к. п. д. активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ло=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопатки г з— =0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара i/ i=0,5, уго.л выхода пара из рабочей лопатки p2 = Pi—1°, потери теп ловой энергии на трение и вентиляцию /гт.в=1,3 кДж/кг, расход пара М ЪО кг/с и расход пара на утечки Мут = =0,36 кг/с. [c.128]

Задача 3.46. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро=2,4 МПа и температурой 4=360° С расширяется до pi = 1,4 МПа. Определить относительный внутренний к. п. д. ступени, если скоростной коэффициент сопла ф=0,96, скоростной коэффициент лопаток tj =0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = [c.129]

Коэффициент возврата тепла турбины при равенстве относительных внутренних к. п. д. отдельных ступеней находится по формуле [c.134]

Задача 3.49. Определить относительный внутренний и эффективный коэффициенты полезного действия тур-, бины, если параметры пара перед турбиной ро=3,4 МПа, 4=440° С и за турбиной рг = 0,4 МПа и 4=220° С и механический к. п. д. турбины Т1м = 0,98. [c.136]

Задача 4.8. Определить относительный внутренний коэффициент полезного действия активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /го = 185 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопаток ф=0,87, угол выхода газа из рабочей лопатки 2=23°, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 15°, средний диаметр ступени с = 1,35 м, частота вращения вала турбины /г=3600 об/мин, степень парциальности ступени е=1, высота лопаток /=0,07 м, удельный объем газа и = 1,51 м /кг, расход газа в сту-. пени Мг=25 кг/с и расход газа на утечки Мут=0,4 кг/с. [c.156]

Задача 4.9. В реактивной ступени газ с начальным давлением ро=0,48 МПа и температурой /о=800°С расширяется до Р2=0,26 МПа. Определить относительный внутренний к. п. д. ступени, если скоростной коэффициент сопла ф=0,96, скоростной коэффициент лопаток 11)= =0,95, угол наклона сопла к плоскости диска 01=22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2=24°, средний [c.156]

Кривая / показывает изменение коэффициента потерь в зависимости от величины относительного внутреннего радиуса закругления квадратного нормального колена при наличии выходного участка, равного десяти калибрам. Нормальным коленом будем считать такое, у которого Ьнутренняя и внешняя стенки очерчены радиусами, проведенными из общего центра. Как и следовало ожидать, увеличение радиуса приводит к уменьшению потерь в нормальном колене. [c.377]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметрами пара Ро — 9 МПа, /о = 500°С и противодавлением р2=1,5 МПа определить коэффициент возврата теплоты, если использованный теп-лоперепад регулирующей ступени /г = 102 кДж/кг и относительный внутренний кпд регулирующей ступени >/" = 0,68. Турбина имеет шесть нерегулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми теплоперепадами ha = 62 кДж/кг. [c.135]

Экономичность и совершенство турбин оцениваются коэффициентами полезного действия. Различают относительные и абсолютные к. п. д. турбин. Относительным внутренним к. п. д. турбины называется отношение использованного в турбине теплоперепада Л,- к располагаемому (адиабатному) теплопере-паду ho. [c.218]

Относя внутреннее рассеяние всего участка АЛ,у из формул (2. 1) или (2. 7) или элементарного объема Аа= = по выражениям (2. 6) к максимальной потенциальной энергии, накапливаемой в них, например А = QV2 = к,.Ху2-, = с.Фу2- а = Егу2- = Оуу2, можно получить оценку рассеяния в виде безразмерного коэффициента относительного рассеяния [c.84]

Отношение к — QJQ m или коэффициент динамического увеличения амплитуд ( коэффициент динамичности ) в резонансе обратно пропорционален безразмерному коэффициенту относительного демпфирования у, который можно определить аналогично формуле (1. 40) через отношения соответствующих демпфирующих и собственных членов типа у = v-ilz , = ц1сц, = В А и т. п. Для внутреннего трения по формулам (2. 3) и (2. 8) — (2. 9) он характеризует фазу между стц и ец [c.88]

Когда коэффициенты сил трений зависят от частоты, то может меняться харакч тер амплитудных кривых. На рис. 28, б (прямая i) показана амплитудная зависимость для случая, когда единственная нелинейность заключена в силах внешнего тренид ф О, Ке2 = Кп = Кп = 0), а от частоты зависит коэффициент линейного внутреннего трения = I где относительное рассеяние oj) = onst (гипотеза Сорокина). [c.158]

Максимальная энтальпия среды в расчетном сечении Максимальная температура среды в расчетном сечении Превышение температуры среды в расчетной точке над средней Температура газов в расчетном сетении Удельное тепловосприятие поверхности нагрева в расчетном сечении Максимальное расчетное удельное тепловосприятие Принятое максимальное удель-кре тепловосприятие Сечение для прохода среды в каждом ходе Массовая скорость среды Коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде Коэффициент теплопроводности металла стенки Критерий Био Относительный шаг Коэффициент растечки Внутренняя тепловая нагрузки Параметр Расчетный коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде Температура металла стенки V макс макс А/, V Яа <7макс.Р 9мамс / шр 2 м В1 sfd ( 1Н.макс а а 4т ккал/кг с с II ккал/(м -ч) п п nf кг/(м2-сек) ккал/(м"-ч- С) ккал/(м-ч- С) ., /Ч. ъ Л,. , ЛСЛ 111 1 ОП > 1 к.тйД-Г 02-1 1 Л 84 5 4- [c.124]

Известны следующие параметры р"1=12 МПа, "1=550 °С Р1=11 МПа 1= 540 °С Р1=9 МПа рг=40 гПа. Коэффициент полезного действия относительный внутренний турбины Т) о1=0,85, насоса Т1 о =0,90, механический Т1м=0,96, электрогенератора Т1т= =0,97. Теплота сгорания топлива СРв=30 ООО кДж/кг. Коэффицишт полезного действия парового котла т]п.к=0,92. [c.156]

Потери тепла в ступени оцениваются относительным внутренним коэффициентом полезного действия ступенк который представляет собой отношение использованного теплоперепада hi к располагаемому теплоперепаду в ступени Ло, т. е. [c.120]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметра-н пара ро=9 МПа, /о = 500°С и противодавлением рг = = 1,5 МПа определить коэффициент возврата тепла, ес-и использованный теплоперепад регулирующей ступени = 102 кДж/кг и относительный внутренний к. п. д. ре-улирующей ступени Т1"=0,68. Турбина имеет шесть не-егулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми еплоперепадами /го=62 кДж/кг. [c.137]

Задача 3.80. Конденсационная турбина эффективной мощностью Л е=5000 кВт с удельным расходом пара йе=5,8 кг/(кВт-ч) работает при начальных параметрах пара ро=3,5 МПа, /о=435°С и давлении пара в конденсаторе рк=4-10з Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор —14°С, температура воды на выходе из конденсатора / = 24° С, коэффициент теплопередачи к=4 кВт/(м -К) и относительный внутренний к. п.д. турбины Т1ог=0,75. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...