Упрочнение содержание

Si) проявляется в большей степени в горячекатаном состоянии по сравнению с нормализованным (табл. 3), что объясняется высокой температурой нагрева под прокатку и, следовательно, повышенной растворимостью второй фазы с последующим протеканием дисперсионного твердения или сохранением элементов в растворе. Общепризнанно, что в горячекатаном состоянии наиболее существенно повышает предел текучести ниобий, который в количестве 0,02% уже замедляет рост зерна и обеспечивает получение мелкозернистой стали (балл 9—11), причем большие количества ниобия не столь эффективны, но усиливают эффект дисперсионного твердения. Для получения такого же эффекта упрочнения содержание ванадия должно быть в 2—3 раза выше количества ниобия. По характеру влияния ванадия на величину зерна имеются противоречивые сведения. В настоящее время этот вопрос можно изложить в следующем виде в кипящих и полуспокойных сталях ванадий способствует получению мелкозернистой структуры, в то время как в хорошо раскисленной алюминием стали эффект ванадия ничтожно мал, о чем свидетельствуют результаты специальных исследований [32]. Титан способствует получению более мелкозернистой структуры (балл 10—11), что следует из рис. 13 и табл. 4 (19]. [c.28]

В рассмотренных ранее случаях упрочнение (высокая плотность дислокаций) достигалось мартенситным превращением. Образующийся мартенсит в углеродсодержащих сталях имеет мелкоблочное строение и большие напряжения второго рода. Уменьшение содержания углерода уменьшает ширину размытия линий рентгенограммы мартенсита (уменьшает плотность дислокаций в мартенсите) и при очень малом содержании углерода (например, 0,03%С) прочность мартенсита (игольчатого феррита) не превосходит 100—120 кгс/мм . Однако, если [c.393]

Исследование механических свойств сталей показало, что их пластические и вязкие свойства, а отсюда и возможность упрочнения зависят от чистоты стали, содержания примесей внедрения (азот, кислород, водород) и неметаллических включений. Примеси внедрения, т. е. элементы, образующие с железом твердые растворы внедрения, создавая местные искажения, затрудняют движение дислокаций. Пластическая деформация при этом затруднена, и в местах скопления неподвижных дислокаций облегчается зарождение микротрещин. [c.396]

По надежности и положению порога хладноломкости они близки к спокойной стали марки СтЗ. Стали с повышенным содержанием кремния в этом отношении уступают сталям, не упрочненным кремнием. [c.401]

Максимальное упрочнение при старении отмечается при содержании 6% Си, что соответствует (примерно) пределу растворимости меди в алюминии при высокой температуре (см. рис. 410). [c.575]

Сплавы А1— Mg при содержании до il,4% Mg не упрочняются при термической обработке (что следует из кривой растворимости в системе А1—Mg, см. рис. 4 20). При большем содержании (Mg>3%) упрочнение возможно, но эффект упрочнения невелик. [c.582]

Указанные сплавы сохраняют прочность до 540° С, обладают высокой пластичностью и для упрочнения не нуждаются в термической обработке. Однако они недостаточно широко применяются из-за содержания дефицитных легирующих элементов и особой чувствительности к примесям. [c.196]

Количество водорода, накапливаемое во время хранения консервов, определяется не только толщиной оловянного покрытия, температурой, химической природой контактирующих пищевых продуктов, но чаще всего составом и структурой стальной основы. Скорость выделения водорода увеличивается при использовании сталей, подвергнутых холодной обработке (см. разд. 7.1), которая является стандартной процедурой для упрочнения стенок тары. Последующая, случайная или умышленная, низкотемпературная термообработка может приводить к увеличению или уменьшению скорости выделения водорода (см. рис. 7.1). Высокое содержание фосфора и серы делает сталь особенно чувствительной к воздействию кислот, в то время как несколько десятых процента меди в присутствии этих элементов могут способствовать уменьшению коррозии. Однако влияние меди не всегда предсказуемо, так как в любых пищевых продуктах присутствуют органические деполяризаторы и ингибиторы, часть которых может выполнять свои функции только при отсутствии в стали примесей меди. [c.240]

В рамках указанных представлений можно учесть изменение прочностных свойств при изменении состояния среды, считая, например, сдвиговый предел текучести и модуль сдвиговой упругости G функциями давления, температуры и объемного содержания фаз, причем обычно растет (упрочнение) с увеличением давления и падает (разупрочнение) с увеличением температуры. Часто можно принять линейный закон упрочнения по давлению [c.148]

Примеси тоже влияют на параметры диаграммы т—у. Повышение содержания примесей в цинке до 0,05% (ат.) приводит к возрастанию критического сдвигового напряжения до 3,5 раз Од при этом уменьшается до 4 раз при комнатной температуре и в 1,3 раза при Т= = 90 К. По данным Р. Бернера, повышение содержания примесей свыше 0,05% (ат.) существенно не влияют на параметры упрочнения. [c.210]

Рис. 7.16. Зависимость степени упрочнения твердых сплавов после лазерной обработки от содержания кобальта и размера карбидных зерен

Способы упрочнения деталей [6, 17, 70, 73]. Для повышения прочности и твердости деталей из конструкционных качественных легированных и инструментальных сталей (с содержанием углерода более 0,3%) применяются нормализация и улучшение- [c.161]

Продолжающийся нагрев приводит к коагуляции (укрупнению) 0-фазы. Каждая из указанных стадий не зависит от предшествующих, и они могут накладываться друг на друга и протекать независимо друг от друга. Протекание той или иной стадии искусственного старения зависит от состава сплавов А1—Си и температуры процесса например, при содержании 2% Си и 220° С первой образуется 0 -фаза, в то время как 0"-фаза возникает первой при старении сплава, содержащего 4% Си при 190° С. Таким образом, последовательность образования фаз определяется кинетикой, а не образованием каждой фазы из предшествующей. У некоторых сплавов (например, у магнитотвердых сплавов системы Fe—Ni—А1 типа алии) твердый раствор в определенных условиях охлаждения распадается частично в процессе закалки. При этом образуется ряд неустойчивых промежуточных фаз, что способствует увеличению магнитной энергии. Максимальное упрочнение при искусственном старении связано с начальными стадиями старения. Образование 0-фазы приводит к постепенному разупрочнению сплавов. Чем выше температура старения, тем быстрее достигается упрочнение, но тем меньше его эффект и быстрее происходит разупрочнение. Искусственное старение заканчивается В течение нескольких часов. [c.111]

Обработанная таким образом стальная проволока с содержанием 0,6—0,9% С имеет предел прочности 300—400 кГ/мм , что составляет уже 20—30% прочности междуатомной связи в кристаллах железа и превышает эффект упрочнения, получаемый при обычных режимах ТМО. [c.92]

Существенную роль ири сжигании топлив с высоким содержанием оксида кальция часто играет сульфатизация СаО, что приводит к упрочнению отложений. В условиях, когда на поверхность одновременно переносятся сульфид железа и оксид кальция, в упрочнении отложений большое значение имеет реакция [c.39]

Одновременно с падением интенсивности роста отложений содержание активных компонентов золы в отложениях увеличивается и происходит их упрочнение. При дальнейшем увеличении скорости газового потока до первой критической скорости образуются лишь плотные, прочносвязанные отложения. Выше этой скорости разрушающее действие золы усиливается настолько, что в отложениях остаются только активные частицы, на базе которых и возникают прочносвязанные отложения. При больших скоростях потока разрушающее действие золы усиливается до такого предела, что образование золовых отложений не является возможным. Такая предельная скорость потока называется второй критической скоростью. [c.41]

Механические свойства металлов с ГПУ-решеткой определяются отношением кристаллографических параметров с а, а также содержанием примесей и обычно являются средними между характеристиками металлов с ГЦК- и ОЦК-решетками. Например, у титана предел текучести и интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры возрастают, так что отношение пределов прочности и текучести либо сохраняется постоянным, либо даже возрастает при низких температурах. Особенно наглядным можно считать поведение при низких температурах циркония [29], пластичность которого при низких температурах существенно увеличивается (с 12 до 40 %) за счет протекания механического двойникования, стимулирующего работу призматических и пирамидальных систем скольжения [18]. [c.18]

Вылеживание снлава при комнатной температуре перед искусственным старением приводит к частичной потере упрочнения. Содержание Mg и 81 рекомендуется иметь не ниже 0,8% каждого при концентрации Mg2Sl не ниже 1,2%. Разработанная С. М. Вороновым в 1934 г. композиция сплава АК5 предусматривает введение в сплав 0,2—0,6% Си и 0,15 — [c.270]

Вылеживание сплава при комнатной температуре перед искусственным старением приводит к частичной потере упрочнения. Содержание g и 51 рекомендуется иметь не ниже 0,8% каждого при концентрации М 251 не иже ,2%. Разработанная С. М. Вороновым в 1934 г. композиция сплава АК5 предусматривает введение в сплав 0,2— 0,6% Си и 0,15—0,45 б Мп. которые увеличивают эффект упрочнения при закалке и тем самым компенсируют потерю прочности при вылeживaн и перед и кy твe I ым тape иeм. [c.311]

Азот вместе с нитридообразующими элементами используется для измельчения зерна стали и улучшения ее свойств благодаря образованию дисперсных частиц карбонитри-дов и нитридов A1N, VN, NbN, V( , N), Nb( , N) и др. В сталях с карбонитридным упрочнением содержание азота не более 0,030 %, чтобы доля растворенного азота в а-твердом растворе не приводила к старению феррита. Азот в качестве легирующего элемента улучшает свойства ряда инструментальных сталей, где его содержание составляет 0,05 -0,10 % для образования карбонитрвдов. В высоколегированных коррозионно-стойких сталях содержание азота может составлять 0,25 - 0,50 %. Азот в утвердом растворе повышает Oq2 этих сталей, стабилизирует аустенит и таким образом заменяет часть никеля. [c.25]

Легирование сталей этого типа основано на получении железохромоникелевого аустенита и элементов, приводящих к образованию упрочняющих интерметаллидных фаз (N1, Со)з(А1, ТО, Лавеса Ре2(Мо, W). В эти фазы, а также в аустенитную матрицу могут входить также Мо, Сг, W, что усложняет их состав и способствует более высокому упрочнению сгалей. Замену никеля марганцем в этих сталях не производят, так как последний не образует фаз, способствующих упрочнению. Содержание углеродов 0,1-0,12 %, так как присутствие карбидов только в небольшом количестве улучшает свойства сталей. [c.278]

Относительно влияния состава стали следует отметить, что увеличение содержания углерода в стали вследствие упрочнения приводит к снижению обрабатываемости. Тем не менее очень низкоуглеродистые стали и техническое железо обрабатывается плохо, вследствие их большой вязкости и пластичности, кроме того, при их обработке получается длинная труд-ноудаляемая стружка. [c.201]

Таким образом, мы можем заключить, что предельное содержание углерода в термически не упрочненной стали с феррито-перлитной структурой составляет 0,4% при этом сталь будет иметь сгв = 60 ктс/мм , 7 5о=—20°С и ар = 6 7 кгсХ Xм/ м . [c.365]

При обычной термической обработке (закалка + отпуск) прочность определяется содержанием углерода н температурой отпуска. Прочность снижается по мере повышения температуры отпуска (рис. 299). Из рис. 299 видно, что при отпуске 200 С получаем прочность порядка 180 кгс/мм , т. е. обычные среднеутлеродистые (0,3—0,4% С) стали, обработанные путем закалки и низкого отпуска, имеют прочность в пределах 170— 200 кгс/мм (см. рис. 299). Однако упрочнение за счет повышения содержания углерода имеет свой предел (0,4%), при более высоком содержании углерода прочность не возрастает, значение Ов становится нестабильным (рис. 301). Это объясняется тем, что простое увеличение углерода приводит к повышению порога хладноломкости и при Ов>200 разрушение становится почти полностью хрупким. [c.390]

Степень дисперсного упрочнения зависит от размера, формы и модуля сдвига частиц, расстояния между ними и характера связи между частицами и матрицей. Оптимальные свойства обычно получают при содержании частиц в [ ределах 2—15% (объемн.), размере частиц 0,01—0,1 мкм и расстоянии между частицами 0,1—1 мкм. Такие материалы получают в основном методами порошковой металлургии, включающими изготовление тонких порошков или [c.635]

Сплавы системы Т1 — 2г представляют собой однофазный твердый раствор. При содержании Ъ% 7л наблюдается сильное упрочнение сплава при этом пластичность остается высоком. Коррозионная стойкость сплавов титана с цирконием в разбавленных растворах ИС1, Н2504 и др. тем выше, чем больше содержится в них циркония (рис. 194)-Так, в 15%-ном растворе НС1 при 60° С скорость коррозии титана в 2 раза выше скорости коррозии его сплава с 5% 2г и в 160 раз выше скорости коррозии сплава с 50% 2г. В 65%-ной НКОз прн 100° С, в концентрированной муравьиной кислоте при 40° С коррозионные потери сплава Т1—2г пс поевышают 0,004 г/(л2-ч). [c.286]

Деформационное старение развивается после х0Л0Д 10Й деформации при последующей выдержке при нормальной температуре и особенно при нагреве до относительно невысоких температур (например, для технического железа до 470 К). Деформационное старение возможно как в слабо пересыщенных, так и равновесных сплавах типа твердых растворов внедрения, в которых не происходит закалочное старение (например, в железе с содержанием углерода менее 0,006% и азота менее 0,01%). Механизм деформационного старения отличен от закалочного. Деформационное старение связано не с выделением какой-либо фазы, а с сегрегацией растворенного элемента на дислокациях, образовавшихся в процессе деформации. На них образуются облака Коттрелла. При последующей пластической деформации для движения дислокаций необходимо вырывание их из облаков Коттрелла. Последнее требует повышения усилий для деформирования, что и служит причиной упрочнения сплава. [c.500]

Как видно из этих данных, повышение содержания газовых примесей приводит к увеличению прочности и твердости рения и к снижению его пластичности. Газовые примеси оказывают существенное влияние также на повышение температуры рекристгшлиза-ции рения. Как уже указывалось, при деформации рения происходит резкое его упрочнение, удлинение при этом сильно падает. [c.97]

Содержание учебного пособия отражает итоги многолетних исследований авторов в области создания новых антифрикционных материалов и разработки методов и технологий модификации триботехнических свойств конструкционных и инструментальных материалов. Некоторые оригинальные разработки авторов легли в основу новьгх способов упрочнения с использованием ионных и электронных пучков. Приведенные результаты исследований по проблемам трибомате-риаловедения и высокоэнергетических триботехнологий модифицированных материалов неоднократно обсуждались на различных научных форумах и получили поддержку специалистов. Однако ряд вопросов, затрагиваемых в предлагаемом учебном пособии, остаются предметом дискуссий, изучения и дальнейших исследований. [c.269]

При усталостном, коррозионно-усталостном разрушении оптимальное содержание углерода, обеспечивающее максимальную выносливость стали с сформированным импульсным упрочнением белым слоем, находится в пределах 0,45—0,65 %.Т1дя стали без белого слоя при испытании на коррозионную усталость нет оптимума, а увеличение содержания углерода приводит к монотонному снижению долговечности стали. Импульсное упрочнение эффективно повышает сопротивление усталости и коррозионной усталости стальных образцов с концентраторами напряжений. В условиях усталостного и коррозионно-усталостного разрушения трещины в стальных деталях с белым слоем зарождаются на границе перехода сжимающих остаточных напряжений в растягивающие. При этом уменьшение вероятности возникновения трещин и отслаивания белого слоя связано с перераспределением напряжений в результате пластических сдвигов в зоне повышенной травимости. Эта зона характеризуется меньшей, чем у белого слоя и мартенсита, твердостью и пониженным уровнем сжимающих остаточных напряжений. [c.119]

Механические свойства зависят не только от количества примеси, но и от ее химического состава. Так, при содержании в кристаллах N301 от 10-3 до 1,6-10- % (мол.) СаСЬ или 2-10—1,65 10- % (мол.) РЬС1г изменялись все характеристики механических свойств от —196 до 400 °С—деформационное упрочнение, предел текучести и микротвердость [12]. [c.22]

Никель. Серебристо-белого цвета металл — Ni с температурой плавления 1452 С выпускается нескольких марок с содержанием до 99,99% Ni при использовании электровакуумной плавкп. В интервале 25— 600 С значение ТК1 = 1,55-10 Иград. Электрические свойства отожженного никеля р = 0,0683 ом-мм 1м, TKR = 6,8-10 Иград. Никель применяют в качестве оснований (кернов) оксидных катодов, которые активируют окислами в. основном щелочноземельных металлов (ВаО, SrO), с целью снижения работы выхода. Для упрочнения никеля-используют присадку марганца (2,3—5,4%) из марганцовистого никеля изготовляют прочные сетки и траверсы небольших приемно-усилительных ламп. Алюминированный никель в виде ленты, покрытой тонким слоем алюминия (8—15 мкм), обладает высоким коэффициентом теплового излучения (до 0,8) такую ленту используют для анодов небольших электронных ламп. Допустимая для никеля температура в вакууме составляет 800° С. [c.299]

В СССР создан магнитошумовой анализатор МАША-1, предназначенный для контроля содержания углерода в сталях, степени поверхностного упрочнения, определения степени дисперсности структуры, а также содержания немагнитной фазы в ферромагнитных изделиях. [c.78]

При содержании второй фазы в пределах 1—10 % (об.) численные оценки с применением выражений (2.81) или (2.82) и (2.83) превышают напряжение Орована в 1,5—2 раза, что на основании рассмотренной выше модели соответствует наличию одной или двух остаточных петель вокруг частиц, что хорошо подтверждается электронно-микроскопическими данными [166]. Сравнение оценки по уравнению (2.82) с экспериментальными данными для сплава Nb — 4 % (об.) ZrN (рис. 2.28, кривые 2иЗ) показывает практически полное совпадение их в широком температурном интервале. Однако, как показывает анализ уравнений, при содержании второй фазы, меньшем 1 % (об.) и при г < 0,05 мкм (т. е. вблизи области дисперсионного упрочнения когерентными выделениями) выражение (2.81) дает завышенные значения Ат, что обусловлено рядом причин. Например, при малых размерах частиц, как отмечалось еще Анселлом [138], необходимо учитывать кривизну дислокационных линий остаточных петель, т. е. при г < 0,05 мкм некорректно использовать выражение (2.74) для вывода уравнения (2.81). Кроме того, в случае малых содержаний второй фазы и малых ее размеров должна резко уменьшиться вероятность встречи движущихся в плоскости скольжения дислокаций с частицами, т. е. должно увеличиваться эффективное расстояние между частицами. Интересно, что, если в уравнение (2.82) подставить выражение для эффективного расстояния между частицами [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...