Температура газов на выходе из активной зоны

Если влияние абсолютного давления общепризнано и не требует доказательства, то влияние нагрева газа в реакторе на затраты энергии обычно не рассматривается. На самом Деле, повышение температуры газа на выходе из активной зоны хотя и увеличивает средний уровень абсолютной температуры, но оказывается весьма благоприятным. Так-, при одинаковой температуре газа на входе в реактор на уровне 550 К повышение средней температуры газа на выходе из активной зоны с 1000 до 1200 К увеличивает значение третьего комплекса в 1,82 раза (при сохранении одинакового значения давления)-. Влияние на критерий энергетической оценки четвертого сомножителя не требует особых пояснений, так как очевидно, что уплощение активной зоны приводит к увеличению значения Е, а увеличение объемной плотности теплового потока активной зоны к существенному ухудшению критерия Е. [c.93]

Ограничивается и уровень температуры газов на выходе из активной зоны Q" как по условиям [c.50]

Температура газов на выходе из активной зоны 50 [c.643]

При вводе газов рециркуляции в активную зону горения полезное тепловыделение в топке увеличивается согласно уравнению (66). Однако при этом на величину rV возрастает объем продуктов сгорания. Так как (QS + <За)/[(1 + г) Vp] уменьшается с ростом г сильнее, чем возрастает величина г/р/[(1 + г) Кр], то адиабатная температура да падает, количество теплоты Ai, воспринимаемое экранами, уменьшается, а температура газов на выходе из топки 0 растет. [c.189]

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

Проектные разработки и технико-экономические расчеты позволили выявить две области практически равнозначных оптимальных параметров для блока стационарной АЭС мощностью 1000 Мвт (эл.) с быстрым реактором при использовании двух оптимальных видов топливной композиции твэлов максимальное давление газа в реакторе 150—170 бар, минимальные температурные напоры в регенераторах 15—20 °К, нижнее давление в цикле 1,9—2,1 бар, температура газа на выходе из реактора 700—750 и 530—580 °К (низкотемпературный вариант) и удельная теплонапряженность активной зоны 800—1200 квт/л. [c.5]

При подаче рециркулируемых газов в нижнюю часть топки снижается температура газов в зоне наиболее активного горения топлива, благодаря чему уменьшается интенсивность коррозии наружной поверхности экранных труб и сокращается количество образующихся в топке опасных окислов азота. Температура газов на выходе из топочной камеры изменяется при этом незначительно. [c.111]

В объем реактора через верхний канал засыпают шаровую насадку и одновременно продувают (с небольшим расходом) газом образующийся ее слой. По мере приближения к критическому объему (массе) шаровой насадки увеличивают расход газа вплоть до номинального, осторожно засыпают дополнительное количество насадки. При некотором объеме насадки достигается критическое состояние и возникает цепная реакция деления ядер урана-235. При дальнейшем добавлении насадки мощность реактора возрастает. Уровень мощности контролируется по температуре верхнего слоя шаровой насадки (оптическим пирометром) и температуре газа на выходе из реактора. Как только будут достигнуты расчетные температуры насадки и газа, добавление насадки в объем активной зоны реактора прекращается. Так обеспечивается выход реактора на номинальный режим. [c.71]

Год ввода в эксплуатацию Тепловая мощность, МВт Электрическая мощность нетто, МВт Теплоноситель Давление газа, МПа Температура газа на выходе из реактора, °С Теплонапряженность активной зоны, МВт/м Вид топлива [c.171]

Температура газа на выходе из зоны газификации составляет для активных топлив 900° С и для неактивных 1000—1200° С. Темнература кокса поступающего в зону газификации, зависит от неполноты подготовки топлива O и составляет [c.108]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С. [c.21]

Для условий активной зоны сравнение характеристик газов можно производить при следующих постоянных величинах максимальной температуре поверхности тепловыделяющих элементов, температуре газов на входе и выходе из реактора, среднем давлении теплоносителя, отношении затраченной на прокачку теплоносителя мощности к количеству переданного тепла, поперечном сечении активной зоны, ее пористости и эквивалентном диаметре и др. [c.51]

Ротор турбины цельнокованый, диаметром 860 мм и изготовлен из нержавеющей мартенситной стали следующего состава в % С — 0,24 8Юа<0,10 Мп —0,6 N1 — 0,6 Си <0,10 Сг—1,20 Мо—1,1 V — 0,30. На первых двух ступенях ротор имеет воздушное охлаждение. На направляющих лопатках установлены бандажи, а на роторе — уплотнительные пластинки, благодаря которым между ротором и бандажом создается лабиринтовое уплотнение. В направляющих лопатках первых двух ступеней имеются продольные сверления, через которые охлаждающий воздух поступает в лабиринтовые уплотнения в таком количестве, что выходит из них как в направлении потока, так и против него. Таким образом, охлаждающий воздух непосредственно омывает основания рабочих лопаток. При этом полностью устраняется контакт между горячим газом и ротором вплоть до второй ступени. Температура на поверхности ротора не превышает 500° С. Первые две ступени турбины активные, а четыре последние — реактивные. Максимальная температура ротора в зоне третьей ступени примерно на 200° С ниже максимальной температуры газа. Только лопатки двух первых ступеней изготовляются из аустенитной стали, на других же ступенях — из хромистой стали с содержанием 13% Сг. [c.85]

Чтобы получить высокие значения удельного импульса, рабочая температура активной зоны реактора должна быть выше рабочей температуры, получаемой обычно в камере сгорания химического ракетного двигателя (см. рис. 15.8). Так как эта температура на несколько сотен градусов выше точек кипения почти всех материалов, используемых в качестве рабочих тел, то ясно, что реакторы, работающие так, как описано выше, можно анализировать как простые газовые системы независимо от того, были ли сначала рабочее тело и горючее смешаны внутри активной зоны реактора в жидком или твердом состоянии (аналогично твердотопливным химическим ракетам) или они впрыскивались в полость активной зоны реактора (как в обычных жидкостных ракетных двигателях). Было показано [25], что при радиальном входе потока рабочего тела в активную зону реактора в центре ее может быть получена максимальная температура около 100 000° К без чрезмерного нагрева стенок активной зоны из-за радиационной теплоотдачи нагретого. горючего. Этот вывод справедлив только при большом объеме горячих газов, распределенных по активной зоне, хотя увеличенная радиационная передача тепла стенкам активной зоны благодаря наличию источников радиации, распределенных в рассматриваемом объеме, вынудит уменьшить рабочую температуру газа. Полный анализ этой проблемы выходит за рамки данной работы однако можно указать, что в таком реакторе достижима температура от 20 000° К до 30 000° к. [c.528]

Снижению образования топливных окислов азота способствует уменьшение коэффициента избытка воздуха в зоне воспламенения топлива, двухступенчатое сжигание топлива, одиако такой путь опасен образованием в газах у топочных экранов сероводорода, вызывающего сульфидную коррозию экранов топки. Более перспективна разработка горелок, обеспечивающих воспламенение и частичное выгорание топлива с недостатком кислорода и активное подмешивание воздуха за зоной воспламенения (выход окислов азота снижается на 30%). Образование окислов азота из атмосферного азота можно уменьшить снижением температуры факела и концентрации кислорода в нем путем организации рециркуляции части газов в топку. [c.114]

Расчеты по этому уравнению показывают, что необратимое разложение N2O4, обусловленное реакцией 2N0->N20-f-0, в трубопроводе АЭС ВБРГД с максимальной температурой газа на выходе из активной зоны [c.116]

Температура газов при выходе из реакционной зоны для активных топлив (древесного угля, торфяного и буроугольного кокса) 800—900° С и для менее активных (каменноугольного кокса, антрацита) 1000—1200° С. Если влага вносится в зону газификации топливом в малых количествах, то для необходимого понижения температуры требуется ввести водяной пар в количестве 250—300 г на 1 кг газифицируемого углерода. Чтобы избежать шлакования вследствие легкоплавкости золы, часто вводят большое количество водяного пара — 400—600 г на 1 кг газифицируемого углерода. При введении еще большего количества пара температура в зоне газификации и степень разложения водяного пара и двуокиси углерода значительно снижаются. Большая добавка пара к дутью обычно является вынужденной в результате легкоплавкости золы и шлакования. Современные генераторы работают очень яитенсивно, давая газ высокого качества. Состав паровоздушного газа из антрацита (в %) СО — 5,5 НгЗ — 0,2 СО — 29 СН4— 0,6 Нг — 12 N2 — 52,7. Теплота сгорания сухого газа 1160 ккал/м . [c.96]

Для устранения последствий радиационного повреждения графита было предложено и осуществлено несколько вариантов периодического отжига графитовых кладок. В реакторе F3EP0, например, нагревание кладки производили посредством подачи горячего воздуха при остановленном реакторе [226, № 303]. Разогрев газа можно производить, изменяя его циркуляцию таким образом, чтобы после выхода из активной зоны часть газа, минуя теплообменник, прокачивалась через каналы в графите, нагревая его до температуры отжига [91]. Другой вариант повышения температуры кладки заключается в уменьшении теплосъема в графите в результате понижения скорости циркуляции газа на малой мощности реактора [226, № 1805]. Отжиг при температуре выше рабочей может продолжаться в течение нескольких суток. Однако, как показала авария в Уиндскейле [168], вследствие которой реактор № 1 был выведен из строя, и большое количество радиоактивных продуктов было выброшено на окружающую территорию, отжиг радиационных дефектов непосредственно в реакторе — операция весьма опасная. Накопленная энергия Вигнера не будет опасна при высокотемпературном облучении графита (>300 С). Поэтому в реакторах с повышенной температурой графита не существует опасности значительного накопления запасенной энергии. [c.243]

НТОЯ-НбО. На этой АЭС также применена интегральная компоновка. ПГ и их газодувки расположены вокруг активной зоны в цилиндрических полостях диаметром 4,25 м. На рис. 3.41 показана гидравлическая схема ПГ. Гелий из активной зоны поступает в пучок промежуточного пароперегревателя, расположенный в нижней части ПГ, опускается вниз, омывая одновременно горячие и холодные трубы пучка. Затем поток гелия поворачивает на 180° и движется вверх по центральной трубе. В верхней части трубы гелий распределяется направляющими пластинами и направляется в витой пучок высокого давления, где он движется противотоком восходящему потоку пароводяной смеси. Через выходные окна в нижней части кожуха ПГ газ выходит и движется по кольцевому зазору между кожухом и облицовкой полости к газодувке. Конструкция ПГ показана на рис. 3.42. Пучок высокого давления выполнен из многозаходньтх спиральных змеевиков, поддерживаемых перфорированными пластинами, и имеет экономай-зерный, испарительный и перегревательный участки. Трубы пучка имеют примерно одинаковую длину, что обеспечивает равномерность распределения расхода и одинаковую температуру пара на выходе. Равенство длин труб в витом пучке достигается изменением продольного шага при постоянной высоте отдельных цилиндров. [c.115]

Очистка газа от осколков деления ядер урана. При прохождении газа через активную зону реактора, несмотря на предохранительные мероприятия (создание соответствующих оболочек), все же возможно попадание в объем газа радиоактивных осколков, образующихся при делении ядер урана. Выход осколков деления ядер урана через оболочку (замедлитель) в объем газа резко возрастает при высоких температурах. Следовательно, газ, выходящий из высокотемпературного ядерного реактора, будет загрязнен радиоактивными осколками. Во многих технологических процессах такой газ нельзя использовать. Поэтому высоконагретый газ после peaKfopa должен быть тщательно очищен от радиоактивных осколков. Очистка может быть основана на центробежном разделении сравнительно тяжелых осколков деления ядер урана (с массовым числом около 90 и 140) от легких молекул рабочего газа в вихревой трубе. [c.74]

Реакторы на быстрых нейтронах имеют сравнительно небольшие размеры и загрузку значительного количества ядерного топлива. Трудности в конструировании реакторов на быстрых нейтронах связаны с тем, что при больших энергиях нейтронов эффективные сечения деления ядер урана-235 и плутония-239 малы, и для получения приемлемого выхода мощности необходимо иметь большие величины потоков быстрых нейтронов, что обусловливает и высокие тепловые потоки в активной зоне реактора. Снятие огромных тепловых потоков возможно газом (парогазовой смесью), даходящимся под высоким давлением. Выполнение же активной зоны в виде слоя шаровой насадки из тугоплавкой двуокиси урана (тория) позволяет, в свою очередь, увеличить поверхность нагрева, коэффициент теплоотдачи и допустимый уровень рабочей температуры тепловыделяющих элементов. Именно так могут быть решены основные проблемы, возникающие при создании высокотемпературных ядерных реакторов-бридеров. [c.130]

Чем больше стальной стружки вводят в ферросилициевую-печь, тем легче управлять состоянием колошника, легче добиться равномерного, спокойного выхода газов по всей поверхности ванны. Вся плош адь колошника становится живой , требования к шихте понижаются, температура самых горячих мест (вблизи электродов) и колошниковых газов снижается, тигли вокруг электродов сливаются в общее рабочее пространство, надобность в древесном угле отпадает вместе с тем ненужными становятся и приспособления для обработки колошника (жерди, прутья и т. п.). Стальная стружка затрудняет спекание верхнего слоя шихты на колошнике ниже — насыщается сначала углеродом, а затем кремнием и быстро плавится, оставляя проходы для колошниковых газов отводя кремний из зоны его восстановления, стружка ускоряет ход процесса. Чем тяжелее (беднее кремнием) сплав, тем меньше потери кремния, тем больше абсолютный (и по кремнию—относительный) вес сплава за единицу времени. При выплавке Си75 активные столбы шихты держатся только вокруг электродов [16]. [c.201]

На рис. 1.52 приведены данные по газовыделению из пластин двуокиси урана, полученные при изучении поведения активной зоны реактора 111иппингпорт-2 [3071. Как видно из приведенных данных, скорость выхода газа возрастает по мере выгорания, что связывают с повышением температуры топлива во время облучения за счет понижения его теплопроводности (мощность опытных образцов твэлов во время облучения поддерживалась постоянной с помощью применения выгорающих поглотителей). [c.84]

Режимно-технологические и конструктивные мероприятия для снижения выбросов оксидов азота получили широкое распространение в нашей стране ввиду простоты их реализации и относительно низкой стоимости. Эти мероприятия направлены на снижение максимальной температуры и концентрации кислорода в зоне активного горения. Основные из них следующие сжигание топлива с малым избытком воздуха рециркуляция дымовых газов стадийное и ступенчатое сжигание топлива ввод влаги в зону горения и сжигание водомазутных эмульсий применение горелочных устройств с малым выходом оксидов азота сжигание твердых топлив с повышенной концентрацией пыли применение двусветных экранов и снижение те-плонапряжения в топочной камере. Режимно-тех-нологические и конструктивные мероприятия, направленные на снижение выбросов оксидов азота, рассмотрены в разд. 1 книги 3 настоящей справочной серии. [c.592]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...