Длина камеры приведенная

Для расчета величины / . с можно воспользоваться формулами А. А. Дородницына, которые связывают тангенс угла ф и характеристики потока газа—скорость w, приведенную скорость /., плотность р, вязкость р. и длину камеры —через некоторый параметр t [c.10]

Таким образом, коэффициент пусковой перегрузки определяется перепадом давления а форсунках, приведенной длиной камеры и временем преобразования топлива в продукты сгорания. [c.185]

Определение объема камеры сгорания по приведенной длине камеры [c.286]

Приведенной длиной камеры сгорания называется величина [c.286]

В табл. 24 даны величины приведенной длины камеры сгорания для некоторых двигателей. [c.286]

Что называется приведенной длиной камеры Как она связана с величиной времени пребывания [c.331]

Отсюда с помош ью графика функции ф(Я) (рис. 5.3) получаем Хз — приведенную скорость смеси на выходе из камеры с приведенной длиной X- Далее по формуле (13) находим полное давление смеси с учетом трения. [c.510]

Так, например, при разрыве трубы у трубной доски со стороны раздающей камеры / = 0, приведенная длина от раздающей камеры до места разрыва XZ/rfg =5,93- -1,03 = 5,93, а приведенная длина от собирающей камеры до места разрыва W/dg =25—1,03/ = 25. [c.64]

Освещенная длина экранных труб ограничивается теми же пределами, которыми ограничивается учитываемая при подсчете активного объема топочной камеры часть объема топки. Угловой коэффициент экранов х определяется в зависимости от их конструктивных характеристик по кривым, приведенных в нормативном методе теплового расчета [Л. 1]. Средняя тепловая нагруз- [c.112]

Конструкция камеры сгорания схематично показана на рис. 168. Плоская смесительная головка имеет 18 коаксиальных форсунок в центре ее размещен факельный воспламенитель, а на периферии — 12 отверстий для создания пристеночной завесы (рис. 169). В медной внутренней оболочке камеры сгорания (с приведенной длиной 730 мм) выполнены 40 кана- [c.261]

Индекс t соответствует номеру камеры р/, — соответственно плотность и давление в t-й камере с,- — окружная скорость потока в (-Й камере относительно статора ft — площадь поперечного сечения кольцевого капала между двумя гребнями и — окружная скорость на радиусе ф — угловая координата t — время — расход пара через (-ю щель, отнесенный к единице длины окружности ( погонный расход) Цу — приведенный коэффициент расхода через i-ю щель [7] Г — температура газа перед i-м гребнем R — газовая постоянная х — показатель политропы, Ki, — коэффициенты трения на поверхности i-й камеры в окружном направлении соответственно на статоре и роторе U i, Uri — части периметра камеры, относящиеся к статору и ротору. Значения и рекомендуется определять по зависимости Я = / (Re) (рис. 6), причем [c.304]

В средней части, где отсутствовали заметные продольные температурные градиенты, образцы испытывали равномерное формоизменение. В поперечном сечении проволока из спокойной стали оставалась круглой. Даже после 1500 циклов по режиму 960 ч 570° С в разреженной ат- мосфере, в результате которых проволока из стали 45 уменьшила длину в четыре раза, изменение формы профиля не jo наблюдалось. На основании J приведенной на рис. 65 зави- симости остаточной деформа- ции образцов от верхней тем- 20 пературы цикла, содержания углерода и остаточного дав- <3 ления в камере можно заключить следующее [c.169]

При проведении описанных выше измерений следует соблюдать ряд предосторожностей. Ввиду того что в приведенное выше выражение входит показатель преломления, необходимо, чтобы он оставался постоянным при измерениях как стандарт-ной, так и неизвестной длин волн. Это требование можно отчасти выполнить, если интерферометр поместить в герметичную и термостатированную камеру. Однако, даже если давление и температура совершенно одинаковы при измерении обеих длин волн (например, если экспозицию эталонного и неизвестного излучения производить одновременно), при обработке результатов необходимо учитывать дисперсию показателя преломления воздуха [75]. Если эталон вакуумирован, необходимо внести поправку на дисперсию в покрытиях зеркал эталона. В случае серебряных и алюминиевых зеркал этот эффект весьма мал и имеются достаточно хорошо разработанные методы уменьшения вносимых при этом ошибок. В случае же диэлектрических покрытий необходимые поправки значительно больше. Для полного ознакомления с данным вопросом читателю следует обратиться к литературе [46]. [c.356]

В индексации печей буквами обозначаются вид нагрева, тип печи, среда и агрегатность (табл. 1). Цифрами — активные размеры (ширина, длина, высота или диаметр и высота) рабочего пространства в дециметрах в числителе и максимально допустимая рабочая температура в сотнях градусов Цельсия в знаменателе. Дополнительные и вспомогательные признаки также обозначаются буквами и цифрами и указываются через тире после показателя предельной величины температуры. Причем буквой обозначается дополнительный характерный признак М — механизированная, П — периодического действия, X — холодильник (камера охлаждения), цифрой — длина камеры охлаждения в дециметрах. Следует заметить, что по индексации, предложенной ВНИПИ Теплопроект , первая буква обозначает название печи Т — термическая пламенная, Н — нагревательная пламенная (обычно для кузнечных цехов). Пример индексации электрических и пламенных печей приведен на схеме (рис. 4). [c.455]

Экспериментальные исследования, приведенные в работе Г. И. TaraHoB t, И. И. Межирова и В. Т. Харитонова (см. стр. 80—105 настоящего сборника), показали, что потребная (минимальная) длина камеры смешения газового эжектора, обеспечив - () цая его удовлетворительную работу, составляет—5 калибров. [c.117]

Экспериментальное исследование проводилось на опытной одноступенчатой эжекторной установке, описание которой приведено в работе Г. И. Таганова и др. (см. стр. 80—105 настоящего сборника). Модель представляет собой цилиндрический отсек диаметром 100 мм с установленными в его корпус щелевыми профилированными вставками 1 (фиг. 2). Всего было выполнено пять щелевых вставок с равными значениями площадей критических сечений на входе в камеру смешения (сечение 1—1). Площади входных отверстий для всех вставок также одинаковы. Соотношение площадей входного отверстия и выходного критического сечения соответствует приведенной скорости на входе в каждую вставку Х ь 0,43. Для разделения и поворота потоков эжектирующего воздуха, поступающего из форкамеры установки с равных сторон, по оси вставок установлены обтекатели 2. Для предохранения вставок от деформаций при эксперименте установлены перегородки 3. Взаимное расположение вставок соответствует равномерному распределению между вставками общей площади поперечного сечения камеры смешения. Камере смешения для первой ступени данной конструкции соответствует цилиндрический участок между сечениями / - / и // — //, который по относительной длине составляет 0,97 калибра. При этом, если рассматривать каждую щелевую вставку с соответствующей частью камеры смешения как плоский эжектор с центральным подводом эжектирующего газа, то относительная длина камеры смешения в долях от ее высоты для каждой вставки [c.118]

При составлении уравнений материального баланса, состояния и энергии мы будем рассматривать камеру РДТТ как систему с сосредоточенными параметрами, другими словами, мы будем полагать термодинамические параметры осредяенными по всему свободному объему камеры, приведенными к условиям входа в сопло. Такой подход исключает непосредственный учет изменения параметров по длине или свободному объему камеры. Учет влияния изменения параметров газового потока по длине канала (например, эрозионного эффекта, приводящего к изменению скорости горения по длине заряда) осуществляется с помощью дополнительных соотношений, определяющих осредненные значения привходящих характеристик. [c.220]

В зарубежной литературе низкочастотная неустойчивость получила название неустойчивости Ь типа, гюскольку границы ее проявления связывают с приведенной длиной камеры L = W Fкp В работе [19] приводится экспериментальный график, определяющий область устойчивого горения в координатах Ь —и (рис. 8.4). График построен по данным испытаний при различных составах ТРТ, с широким диапазоном скоростей горения. Нижняя граница устойчивости определяется уравнением [c.248]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Для экспериментального исследования волновых и высокоскоростных процессов в газовзвесях используют вертикальные ударные трубы. Характерная схема ударной трубы показана па рис. 4..3.1. Она представляет собой трубу с диафрагмой 2, разделяющей камеры высокого (КВД) и низкого (КНД) давлений. Имеется дополнительное оборудование 4 и 5 для заполнения КНД частичками твердой фазы. Исходная смесь газа с частицами в КНД к моменту разрыва диафрагмы создается отсечкой прокачиваемого через смеситель потока смеси. При этом частицы поддерживаются во взвешенном состоянии восходящим потоком газа, проходящим через вентиляционные каналы 3 и 10. Газо-взвесь может заполнять не всю КИД — между диафрагмой и двухфазной средой возможно существование области чистого газа. После разрыва диафрагмы в КНД образуется ударная волна, проталкиваемая газом из КВД. Процесс регистрируется малоинерционными датчиками давления 8, заделанными в стенки трубы. Описанная схема соответствует ударной трубе, реализованной в работе Е. Outa, К. Tajima, Н. Morii (1976). Эта труба имеет длину около Тми диаметр 70 мм. В отличие от приведенной схемы, двухфазная капельная смесь может создаваться в КНД введением капель сверху (см. А. А. Борисов, Б. Е. Гель-фанд и др., 1971). [c.332]

В [Л. 8-9] интегральна5( степень черноты исследуется на образцах (рис. 8-6), выполненных в форме полого цилиндра / с массивными стенками (внутренним диаметром 30, наружным 80 п длиной 120 мм) и с известной теплопроводностью. Образец нагревается коаксиально расположенным графитовым нагревателем 2. Образец помешается в вакуумную камеру диаметром 380 и высотой 700 мм, внутренняя поверхность которой зачернена (ек 0,95). В соответствии с зависимостью (8-4) приведенная степень черноты может быть выражена как [c.360]

Эффект от увеличения (или снижения) конечной проводимости имеет довольно четкие ограничения. Рассмотрим некоторые численные результаты в соответствии с приведенными рисунками. Для воздушного окислителя (рис. 5.9, б и 5.10, б) при Ток = 800—1500° С допустимая величина конечной проводимости лежит в пределах сТоа 1—4 л4о/л4, а средняя удельная мощность не превышает 17 Мвт1м . С увеличением обогаш,е-ния кислородом окислителя допустимая зона величин конечной проводимости сдвигается в сторону больших значений (рис. 5.9, а и 5.10, а). При этом следует иметь в виду, что повышение q, на 15% (или повышение подогрева воздушного окислителя примерно на 200—30О° С) вызывает увеличение длины канала МГД-генератора на 10—15 м. Это объясняется в первую очередь увеличением срабатываемого теплоперепада из-за существенного повышения температуры и давления в камере сгорания. [c.130]

Длины входных канглов, камеры закручивания и сопла, а также угол конуса на входе в сопло принимают в соответствии с рекомендациями, приведенными выше. [c.194]

Пылеугольная топка представляет собой камеру прямоугольного сечения, в нижней части которой располагается золовая воронка. Камерной топке, предназначаемой как для пылевидного, так и для жидкого и газообразного топлива придают конфигурацию, исключающую, по возможности, наличие мертвых пространств и углов. Размеры топочного пространства по длине, ширине и высоте выбираются из условия обеспечения достаточного для сгорания топлива времени его пребывания в топке, предотвращения попадания топлива на стенки обмуровки и отсутствия ударного действия пламени (факела) о трубную систему топочных экранов и пучков собственно котла. Объем топочного пространства камерных топок выбирается, исходя из допустимых для разных видов топлива тепловых напряжений топочного объ0ма, приведенных в табл. 8—1. [c.57]

Первые экспериментальные нсследования температурных полей в шиповом экране, проводившиеся на натуральных экранных трубах [Л. 22, 23], дали представление об уровне температур в шипах и футеровке. Однако ряд экспериментальных трудностей не позволил достаточно надежно определить как среднюю локальную величину плотности теплового потока в экране, так и концентрацию теплового потока в шипах, а также провести необходимое варьирование конструктивных условий. Наиболее интересные и представительные исследования тепловой работы шипового экрана были получены на ошипованных калориметрах достаточно больших размеров, устанавливаемых в зонах камеры горения топок с жидким шлакоудалением, отличающихся величиной надаюшего потока. В [Л. 22] приведены результаты экспериментальных исследований ВТИ в калориметрах диаметром 50 мм, отличавшихся длиной шипа и типом набивки калориметра, устанавливавшихся в циклонном предтопке для сжигания АШ в зоне температур 1 500— 1680° С с широко изменявшейся толщиной шлакового покрытия. Исследования, приведенные в [Л. 22], позволившие установить соотношения между тепловыми потоками в шиповом экране и создать первую методику его расчета, не дали возможности, однако, выявить влияние [c.123]

Приведенные в [Л. 24] экспериментальные исследования шипового экрана проводились при сжигании мазута в горизонтальной циклонной камере диаметром 600 мм, причем в качестве калориметра применялось заднее днище камеры, охлаждаемое водопроводной водой. Исследовались шипы с различной длиной и из различного материала, а также различные набивные массы. Неучитывание градиента температур по радиусу шипа привело к значительному занижению средней и максимальной температуры в конце шипа, а следовательно, градиента средних температур в шипе. При определении теплового потока в ножке шипа автор не учитывал теплообмен между набивкой и шипом через боковую поверхность последнего. Эти методические недочеты, а также отсутствие шлакового покрытия на шиповом экране при проведении опытов огра- [c.124]

Собственные частоты системы подачи топлива или других узлов двигателя при динамических нагрузках определяют, возникнет ли неустойчивость с колебаниями той или иной частоты. Процесс горения можно изолировать от системы подачи увеличением перепада давления на форсунках. Если перепад давления на форсунках составляет примерно половину внутрикамерного давления, то низкочастотные колебания возникают редко. Использование демпфирующих устройств или согласование импедансов позволяет снизить требуемый перепад давления на форсунках до величин, меньших половины давления в камере сгорания при обеспечении устойчивой работы ЖРД. Изменения собственных частот системы питания можно добиться изменением длины или объема трубопроводов и коллекторов, а также установкой энергопоглощающих устройств типа четвертьволновых резонаторов или резонаторов Гельмгольца. Собственные частоты механических узлов можно изменять выбором других мест крепления или введением дополнительных креплений. Можно изменять и конструкцию камеры сгорания, чтобы уменьшить диапазон ее чувствительности к колебаниям низкой и промежуточной частот. Увеличение приведенной длины L или отношения длины к диаметру форсуночных каналов обычно повышает устойчивость [69]. Для ЖРД, работающих на водо- [c.174]

Знать и уметь оценить взаимосвязь между факторами, влияющими на экономичность, устойчивость и работоспособность двигателя, необходимо для того, чтобы облегчить его отработку. Случайные пульсации давления (нестационарное горение) обычно неблагоприятно отражаются на работе двигателя. Несколько случайных возмущений, наложившихся друг на друга, могут привести к неустойчивости. Колебания давления низкой частоты сопровождаются ухудшением стойкости стенки из-за уменьшения толщины пограничного слоя и более высоких коэффициентов теплопередачи. Нестационарное горение оказывает двойственное влияние на удельный импульс. Турбулизация, обусловленная волновыми процессами, улучшает смешение компонентов, т. е. улучшает полноту сгорания в камерах с малой приведенной длиной L. Поперечный поток, однако, смещая точки столкновения струй, может ухудшить вследствие этого степень распыления и понизить удельный импульс. Волновые процессы в камере интенсифицируют теплопередачу и уменьшают размер капель — в этом состоит их положительное влияние. Повышение начальной температуры компонентов топлива способствует повышению удельного импульса благодаря более высокой энтальпии, но иногда влияние температуры оказывается столь значительным, что получаемый эффект не может быть объяснен только энтальпией [68] возможно, сказывается улучшение распыливания за счет уменьшения поверхностного натяжения. Уменьшение коэффициента соотношения компонентов способствует повышению экономичности двигателя в случае внутрикамерного процесса, лимитируемого испарением горючего. В другом двигателе оно может вызвать снижение стойкости стенки из-за перетеканий, обусловленных дисбалансом количеств движения струй. [c.179]

Влияние химической неоднородности углеродистой стали на ее поведение при термоциклировании изучено в работах [32, 33]. Исследование выполнено на углеродистых сталях 10кп и Зсп, а также стал 45 и 85, содержащих соответственно 0,10, 0,16, 0,46, 0,84% С. Проволочные образцы диаметром 1,5 мм и длиной 300 мм крепили к медным зажимам и нагревали пропусканием переменного тока в течение 15 сек. Общая длительность цикла составляла 30 сек, максимальное число циклов — 1500. Термоцикли-рование производили в вакуумной камере при остаточном давлении 10 и 10 мм рт. ст. Вид термоциклов не отличался от приведенных на рис. 14. Критические точки [c.168]

Коэффициент тепловой эффективности экранов. Из приведенных данных несложно определить также спектральное распределение для коэффициента тепловой э( )фективности экранов (к) — = с/рез к)/йпгп ( )- На рис. 6-5 В качестве примера представлены зависимости Ц) (Я) для камер горения (Я = 1,5 м) и охлаждения (Н = 13,4 м). Из рисунка видно, что коэффициент тепловой эффективности экранов существенно изменяется с изменением длины волны излучения. [c.225]

Водяной пар. Пары воды оказывают влияние на испускание и поглощение излучения в промышленных топках, в струях ракетных двигателей, в камерах сгорания и в атмосфере Земли. В работе [69] приведены результаты измерений при низких тем-п ературах поглощения или испускания излучения парами воды для длин волн 1—3 мкм, а сильное поглощение или испускание в области 2,7 мкм было изучено несколькими исследователями [70—72]. Эдвардс и др. [73] представили результаты измерений интегрального коэффициента поглощения в области 1,38, 1,87, 2,7 и 6,3 мкм при температурах от 300 до 1100 К. На фиг. 2.27 приведен спектральный коэффициент поглощения водяного пара при 1000 К в области 2,7 мкм, полученный но измерениям Гольдштейна [74]. На фиг. 2.28, а, б приведены средние коэффициенты поглощения по Планку и Росселанду для инфракрасного излучения. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...