Питательные насосы для энергоблоков

На рис. 7.10 показана конструкция питательного насоса для энергоблоков сверхкритического давления. Питательная вода поступает во входной патрубок /, проходит через шесть ступеней подъема дав- [c.233]

Кроме того, питательный насос перекачивает воду температура которой 100—170 °С, а давление на выходе из насоса энергоблоков сверхкритического давления достигает 35 МПа. Конструкция питательного насоса для надежной работы в этих условиях получается сложной. [c.233]

Унификация ПКС должна обеспечивать и возможность консервации энергоблока в том случае, если он останавливается без разгерметизации. Для этого в схеме предусматриваются постоянные вспомогательные трубопроводы, подключаемые только к рабочим трубопроводам низкого давления. В эти же трубопроводы вводятся реагенты для эксплуатационной очистки отдельных поверхностей или парогенератора в целом и для мокрой консервации оборудования. Для проведения эксплуатационных химических очисток необходимо вводить достаточное количество агрессивных реагентов. Это значительно усложняет схему за счет включения в нее специальных циркуляционных насосов и довольно сложной коммуникации трубопроводов. МО ЦКТИ и другие организации имеют опыт использования на ряде ТЭС штатных питательных насосов для эксплуатационных химических очисток. Однако в этом [c.96]

Для питания парогенераторов энергоблоков АЭС в нормальных и аварийных режимах применяются питательные насосы типов СПЭ-65-56 ПЭ-150-85 ПЭ-250-75 ПЭ-850-65 СПЭ-1650-75 ПТ-3750-75. Основные парамет- [c.301]

Если уровень в подогревателе продолжает повышаться, вступаете работу вторая ступень защиты от переполнения. Импульс для ее срабатывания поступает ot двух датчиков уровня, один из которых задействован в схеме защиты первого предела. При переполнении ПВД до второго предельного уровня отключается энергоблок и работающие питательные насосы, включать резервные питательные насосы запрещается. [c.66]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Отрицательное влияние паропарового промежуточного перегрева и системы регенерации оказывается соизмеримым с положительным влиянием остальных факторов. Вследствие этого результирующий термодинамический эффект для каждого конкретного энергоблока такого типа определяется особенностями его тепловой схемы и характеристиками основного оборудования. Поскольку характеристики парораспределительных органов турбины, питательных насосов и др., а также величина недогрева в промежуточном перегревателе и регенеративных подогревателях могут существенно различаться даже для однотипных энергоблоков, имеющих паропаровой промежуточный перегрев, при сравнении различных программ их регулирования могут быть получены неоднозначные результаты. [c.152]

На основании данных испытаний в [65] указано, что потеря мощности турбоустановки, связанная с применением подвода конденсата по схеме рис. 7.9, для всего узла питательных насосов энергоблока, включая и резервные насосы (там, где они есть), достигает 0,37%, а применение схемы рис. 7.10, также для всего узла, снижает эту потерю до 0,07%, т. е. повышает экономичность схемы примерно на 0,3%. При этом отмечается уменьшение потоков G, Gi и особенно Gi (рис. 7.10). 222 [c.222]

Для мощных энергоблоков характерно использование паротурбинных приводов питательных насосов, а для котлов под наддувом и приводных паровых турбин воздуходувок. Во вновь проектируемых турбоустановках первые два ПНД после конденсатора — смешивающего типа для повыщения надежности и экономичности схемы. В связи с этим число ступеней конденсатных насосов увеличивается до трех. [c.140]

Турбина имеет семь регенеративных отборов пара три из ЦВД и четыре из ЦНД. Конденсат турбины подогревается в охладителе основных эжекторов и в охладителе уплотнений, в двух смешивающих (П7 и П6) и в двух поверхностных (Л5 и П4) ПНД. После деаэратора питательная вода бустерным и питательным насосами прокачивается через три ПВД и подается для питания четырех парогенераторов энергоблока. ПВД имеют охладители дренажа греющего пара поверхностные ПНД выполнены только с зоной конденсации пара. Применены два смешивающих ПНД горизонтальной конструкции, включенные по гравитационной схеме. [c.167]

Для энергоблоков 500, 800 и 1200 МВт устанавливают с целью разгрузки выхлопных частей главных турбин питательные насосы с конденсационной приводной турбиной, по два рабочих турбонасоса, каждый на 50 % полной подачи с резервированием подвода пара к [c.181]

Питательная установка энергоблока состоит из двух питательных турбонасосов, каждый из которых рассчитан на 50 % подачи по воде. Общий турбинный привод бустерного и питательного насосов от конденсационной турбины имеет переменную частоту вращения (3800—4800 об/мин) для изменения производительности установки по питательной воде. [c.189]

Для энергоблока с реактором типа БН-600 АСР состоит из 12 связанных основных локальных подсистем и поддерживает следующие параметры мощность реактора и температуру теплоносителя на выходе из реактора (совместно с системой управления и защиты), расходы теплоносителя в первом и втором контурах (совместно с системой управления главным циркуляционным насосом), давление и температуру свежего пара, расход и давление питательной воды и др. АСР стабилизирует основные технологические параметры энергоблока и выдает управляющие воздействия в диапазоне нагрузок 10— 100%. [c.284]

Работа оператора БЩУ по эксплуатации энергоблока может быть представлена как статическая (в нормальных режимах) и динамическая. Динамический характер управления относится к взаимодействию оператора с оборудованием в быстропротекающих переходных процессах, а также связан с аварийными отключениями ГЦН и питательных насосов, аварийными срабатываниями защит. Эти процессы развиваются за небольшое время — от нескольких секунд до десятков минут. Быстрое и правильное решение оператора в этот период имеет большое значение для ликвидации последствий аварийной ситуации. [c.293]

Типы питательных насосов и их основные параметры для энергоблоков различных мощностей [c.256]

Особенно большие преимущества имеет регулирование нагрузки скользящим давлением для энергоблоков сверхкритического давления при возможности надежной работы котла со скользящим давлением в его тракте. Действительно, до сих пор не говорилось о том, каким образом получить пар сниженных параметров перед турбиной. Нормальная работа прямоточного котла очень часто возможна только при полном давлении рабочей среды до встроенной задвижки котла (см. 13.4). В этом случае питательный насос создает полное давление, а встроенная задвижка дросселирует его до уровня необходимого для работы турбины. Конечно, такой режим работы не является экономичным, однако даже в этом случае использование скользящего давления обычно оказывается целесообразным. [c.318]

НОМ начальном давлении с использованием ТПН турбину можно разгрузить до расхода пара Gq = = 500—550 т/ч, так как при меньших расходах из-за снижающегося давления в отборе пара на ТПН мощность приводной турбины становится недостаточной для привода питательного насоса, сжимающего питательную воду до 32—35 МПа. При использовании скользящего давления потребная мощность уменьшится пропорционально давлению за насосом, и энергии пара, поступающего в приводную турбину насоса, достаточно для разгрузки до расхода Gq = 380 т/ч. Таким образом, переход на скользящее давление позволяет сэкономить 1—2 % топлива и обеспечить глубокую разгрузку энергоблока на ночное время без перехода с ТПН на ПЭН, что представляет достаточно ответственную операцию для эксплуатационного персонала. [c.319]

Та электростанциях с блочной технологической структурой устанавливают питательные насосы с электрическим и паровым приводом. Для энергоблоков мощностью 150 и 200 МВт рабочий питательный насос устанавливают с электроприводом, мощность которого не превы- [c.300]

Режим скользящего давления энергоблоков сверхкритического давления позволяет на частичных нагрузках уменьшить снижение экономичности и снизить затраты энергии на привод питательного насоса. Этот режим обычно осуществляется при нагрузках ниже 70 % номинальной и характеризуется полным открытием части регулирующих клапанов турбины и закрытием остальных клапанов. Необходимость испытаний прямоточных котлов энергоблоков сверхкритического давления в режиме скользящего давления (для тех блоков, где он целесообразен) вызывается тем, что надежность котла при возмущениях, характерных для этих условий, является определяющим фактором для применения режима скользящего давления. [c.8]

Для котельных агрегатов энергетических блоков мощностью 300, 500, 800 МВт и более на давление пара 25 МПа (255 кгс/см ) мощность питательных агрегатов доходит до 4% мощности энергоблока. Давление питательных насосов увеличилось до 33,2 МПа (340 кгс/см ). [c.168]

На крупных энергоблоках в качестве приводных турбин для питательных насосов применяются как конденсационные турбины, так и турбины с противодавлением. Конденсационные турбины снабжаются паром из отбора основного турбоагрегата, [c.230]

Испытания прямоточных котлоагрегатов энергоблоков сверхкритического давления в режиме скользящего давления (для тех блоков, где он целесообразен) вызываются тем, что данный режим на частичных нагрузках позволяет уменьшить снижение экономичности благодаря увеличению к. п. д. цилиндра высокого давления турбины (вследствие уменьшения дросселирования пара в ее регулирующих клапанах) и снижению затрат энергии на привод питательного насоса. Этот режим должен осуществляться при нагрузках ниже некоторого уровня (примерно 70% номинальной), который характеризуется условиями полного открытия части регулирующих клапанов тур- [c.51]

Переход к автономным масляным насосам с электроприводом и удаление масляного бака от переднего подшипника турбины создали условия для организации независимой от системы регулирования централизованной системы смазки турбоустановки, которая обеспечивает маслом подшипники главной турбины, генератора, питательных насосов, гидромуфты питательных электронасосов. Одну из таких систем рассмотрим на примере энергоблока с турбиной К-800-240-3 ЛМЗ (рис. 10.7). [c.270]

Привод насосов, подающих питательную воду в котел или парогенератор ядерного реактора водоводяного типа, а также воздуходувок, подающих воздух в топку котла энергоблоков большой мощности, осуществляется с помощью паровых турбин. Пар для питания приводных турбин, установленных на ТЭС, отбирается из ЦСД главной турби- [c.290]

Питательные насосы для энергоблоков 256 Плотность орошения 168 Площадка для ТЭС 233 Пновмошлакозолоудаление 203, 204 Подкисление воды 176 Подогреватель высокого давления 50 [c.290]

Питательные насосы для энергоблоков большой мощности, как правили, многоступенчатые, двухкорпусиоГ констрк-кнл н имеют специальные бессальниковые уплитпения. Приводом питательных насосов служат паровые турбины до 4 Мет и электродвигатели. [c.85]

При консервации барабанного котла в системе энергоблока заполнение питательного тракта, экономайзера и экранной системы проводят по постоянной технологической схеме с помощью питательного насоса, для чего в деаэратор предварительно перекачивают рабочий кон-сер1вирующий раствор из бака приготовления. Заполнение котла ведут до появления раствора из воздушников барабана. Для расконсервации котла перед пуском раствор из питательного тракта, экономайзера и экранной системы сливают в дренажный бак, откуда откачивают в систему гидрозолоудалеиия и далее в котлован сбросных вод. [c.122]

Тепловая экономичность влажнопаровых ПТУ при скользящем давлении. Применение СД для агрегатов АЭС, как и для ТЭС, открывает возможности снижения затрат мощности на привод питательных насосов. Для блоков, имеющих электропривод питательных насосов, основной путь частичного использования этого эффекта — поочередное отключение насосов, производимое так же, как на ТЭС неблочного типа. Полезной может оказаться установка гидромуфты на одном из насосов. Более полно выигрыш в собственных нуждах может быть использован в схемах с турбоприводом питательных насосов, которые применяют для мощных энергоблоков. Режимы работы питательного насоса и его турбопривода, а также общая характеристика получаемого выигрыша при этом принципиально не отличаются от рассмотренных в п. УП1.3. [c.150]

Группа ПВД выполнена в одну нитку из трех последовательно включенных подогревателей типа ПВ-2300-380 с пароохладителями и охладителями дренажа. Конденсат греющего пара ПВД каекадно сливается в деаэратор. Уровень этого конденсата в каждом ПВД поддерживается регулятором уровня, воздействующим 1на клапан дренажной линии. ПВД снабжены общим байпасом защиты от повышения уровня и обводной линией холодного питания котла при отключении ПВД. При повышении уровня воды в любом из корпусов ПВД до первого и второго пределов защита сначала отключает группу ПВД, а затем все питательные насосы и энергоблок. На корпусах ПВД устанавливают предохранительные клапаны для защиты от повышения давления в случае перетока пара из одного корпуса в другой через регуляторы уровня при отключении ПВД. [c.194]

Характерной особенностью схем энергоблоков мощностью 300 МВт и более является разделение питательных насосов на основные и бустерные. Установка бустерного насоса диктуется следующими причинами. При увеличении мощности турбин увеличивается и подача применяемых насосов. Но с увеличением частоты в ращения насоса и его подачи повышается требуемый подпор на всасывающей стороне, если одновременно не снижать частоту в ращения ротора. Снижение же частоты вращения уменьшает напор, развиваемый ступенью насоса по квадратичной зависимости, и увеличивает количество ступеней. Это делает насос более тяжелым, дорогим и крупногабаритным (особенно для высоконапорных насосов). Для того чтобы избежать утяжеления насоса, его как бы разделяют на два первый, буст рный — имеет малую частоту в ращения и не требует большого подлора, а второй, основной — имеет большую частоту в ращения, а следовательно, более компактен, что возможно благодаря подпору, создаваемому бустерным насосом. Таким образом, конструктивные соображения вынудили ограничить число ступеней насоса и увеличить частоту его вращения. Последнее в свою очередь пршвело к сооружению бустерного насоса. [c.239]

Для энергоблоков сверхкрнти-ческих параметров привод питательного насоса осуществляется паровой турбиной мощностью 11,5 МВт с параметрами рабочей среды 1,4— [c.146]

Для энергоблоков мощностью до 200 МВт в СССР применяется безбустерная схема питания парогенератора с двумя нитатель-) ыми насосами с производительностью каждого 100% или тремя питательными насосами с производительностью каждого 50% номинальной производительности парогенератора. Для блоков мощностью 300 МВт и более получили распространение три основные схемы питательной установки [c.515]

На рис. 18-7 показан парогенератор ТГМП-324 производительностью 950 т/ч, 25,5 МПа, 565/570 °С для энергоблока 300 МВт. Топливо— природный, газ и мазут, компоновка П-образная. Парогенератор выполнен t комбинированной циркуляцией рабочей среды в экранах и однопоточным ее движением (рис. 18-8). Питательная вода проходит две ступени, экономайзера, подвесные трубы конвективных поверхностей нагрева и поступает в смеситель, где смешивается со средой, отбираемой на рециркуляцию. Далее одним из насосов рециркуляции (другой — резервный) вода нагнетается в топочные экраны и проходит параллельно панели пода топки и четыре панели НРЧ, затем остальные панели НРЧ, образующие двапоследо1вательных хода, далее образующие два хода СРЧ и, наконец, ВРЧ. Из топочных экранов среда поступает в потолочный экран и экраны конвективной шахты И далее проходит три ступени ширм и два конвективных пакета перегревателя. Последние по ходу пара две ступени ширм и конв,ек- [c.288]

МПа — деаэратор. Вместо бустерных (питательных) насосов можно использовать насосы установки для химической очистки оборудования, если они имеют постоянные подсоединения к деаэраторам и питательным трубопроводам. Избыточное давление в контуре создают путем пода-ч и пара в растопочные сепараторы и деаэраторы из линии собственных нужд энергоблоков. Эта схема консервации применяется при простаивании котлов не более 3 сут. [c.122]

Для обеспечения длительной работы питательных насосов энергоблоков 160— 800 Мет применяют бессальниковые щелевые уплотнения (рис. 4-67). [c.399]

Проведение испытаний на котлах энергоблоков при сжигании топочного мазута накладывает дополнительные условия обеспечения гжта-ния приводных турбин питательных насосов и воздуходувок от отборов основной турбины без перевода их на посторонний источник питания в зоне низких нагрузок. При подготовке к опыту должны быть проверены возможность регулирования тяги на малых нагрузках (с установкой в отдельных случаях для расширения диапазона регулирования тяги двухскоростных электродвигателей дымососов), представительность измерений расходов питательной воды при нагрузках ниже 0,4D om существующими СИ, достаточность дымососов рециркуляции для поддержания необходимой температуры промежуточного перегрева пара в области низких нагрузок (возможно, потребуется наращивание лопаток рабочего колеса дымососа), состояние мазутных форсунок, их идентичность по производительности и качеству распыливания (стендовыми испытаниями). Допустимые отклонения основных параметров форсунок [43, 44] по расходу — не более 2%, по корневому углу распыла факела — не более 6 %, по неравномерности ороп]ения — не более 10 %. Диапазон регулирования производительности и давления топлива перед форсункой предварительно с достаточной степенью точности может быть оценен по формуле [c.61]

На большинстве отечественных ТЭС для регулирования величины pH питательной воды дозируют аммиак и гидразингндрат на всас бустерных питательных насосов. В табл. 1 приведены средние данные о концентрации окислов меди й железа в основных потоках ряда энергоблоков мощностью 300 МВт. [c.21]

Турбина питательного насоса, как и главная турбина энергоблока, снабжена заш,итами. Для надежной заншты турбины питательного насоса от разгона в соответствии с Правилами технической эксплуатации электрических станций и сетей не реже одного раза в полгода, а также после ремонта или простоя более одного месяца проводят испытания ее автомата безопасности. При обслуживании питательного насоса наблюдают показания контрольных приборов, следят за нормальной работой его электро- и турбопривода, а также систем смазывания и охлаждения. [c.177]

При нормальном режиме работы деаэраторы турбоустановки питаются паром из коллектора собственных нужд энергоблока, куда он подается из холодной нитки промежуточного перегрева (после ЦВД). Эжекторы конденсационной установки, циркуляционной системы, уплотнений используют пар из разделительной линии деаэраторов. Приводные турбины питательных установок используют пар из горячей нитки промежуточного перегрева (за СПП). Как правило, нормальное питание этого оборудования от отборов турбины возможно только при нагрузках, больших определенного минимума при меньших нагрузках давления в отборах значительно уменьшаются и требуется переход на посторонний источник пара большего давления. Для этого используется быстродействующая редукционная установка собственных нужд энергоблока (БРУ-СН). Она уменьшает давление свежего пара до необходимого уровня, обеспечивая питание и деаэратора, и приводных турбин питательных насосов энергоблока из коллектора собственных нужд и даже подавая при необходимости пар в общестанци- [c.469]

Для обеспечения работы котлов блоков мощностью 500 и 800 МВт используются питательные насосные агрегаты ПТН-950-350 (блок 500 МВт) и ПТН-1500-350 (блок 800 МВт). На каждый энергоблок цредусмотрено по два рабочих агрегата. Агрегат состоит из главного и бустерного (предвключенного) насосов, подсоединенных к обоим концам приводной турбины. Крутящий момент к предвключен-ному насосу передается через понижающий редуктор. Питательные турбонасосы ПТН-950-350 и ПТН-1500-350 имеют конструктивное исполнение, аналогичное ПТН-1150-340 (см. рис. 9.14) [c.249]

Ввод гидразина в питательную воду после деаэраторной колонки производится при высоком содержании кислорода в конденсате, а также (временно) при пуске котлов (или энергоблоков) в работу и в течение первого периода их эксплуатации для ускорения насыщения системы высокого давления гидразином. В процессе эксплуатации энергоблока или электростанции может потребоваться переход с пе рвой на вторую точку ввода гидразина при нарушении герметичности (присос воздуха) вакуумной части системы или со второй на первую после устранения присоса воздуха. Раствор из специально установленного бака-растворителя самотеком или при помощи перекачивающего насоса подают в баки-дозаторы. Полезный объем расходных баков гидразина должен обеспечивать не менее чем двухсменный, (желательно суточный) запас растворов. [c.83]

МПа. При подсоединении этих трубопроводов к эксплуатационным нарушается целостность пароводя- -ного тракта более чем в 30 местах. Кроме того, для монтажа требуется выполнить до 800 сварных соединений высокого давления. По данным треста Уралэнергомонтаж затраты по всему комплексу предпусковой очистки энергоблока 300 МВт составляют более 5000 чел-дней. Более 75% этих затрат приходится на монтажно-восстановительные работы, причем демонтаж схемы с последующим восстановлением рабочей схемы требует времени в 2 раза больше, чем на монтаж временных трубопроводов. В целях снижения этих затрат и ускорения проведения очисток в последние годы на некоторых электростанциях при очистках энергоблоков 300 и 500 МВт были использованы штатные насосы (питательные и конденсатные). Применение этих насосов значительно сократило объем временных трубопроводов и трудозатраты без снижения качества очистки. Естественно, что использование штатных насосов допустимо только для наименее агрессивных реагентов. К их числу можно отнести растворы композиций трилона Б с органическими кислотами и органических кислот с ингибиторами. [c.31]

Впервые опыт использования станционных насосов был осуществлен на СУГРЭС в 1969 г. для очистки энергоблока 300 МВт от продуктов коррозии, образовавшихся в результате длительной стоянки после химической послемонтажной очистки. Прокачка раствора обеспечивалась бустерными и питательным электронасосами. Затем, в 1970 г. там же 1была проведена первая полная предпусковая очистка другого энергоблока 300 МВт с использованием бустерных насосов. Были [c.31]

Эти обстоятельства заставляют пересмотреть традиционные решения тепловой схемы с деаэраторными установками, которые усложняют эксплуатацию электростанции и удорожают стоимость установленного киловатта мощности. К примеру, на Кармановской ГРЭС ВТИ реализована бездеаэраторная схема работы энергоблока 300 МВт, в которой нашел отражение ряд достижений по совершенствованию оборудования и водного режима. Первые ПНД после конденсатора выполнены смешивающего типа, вертикальными, включенными по схеме с перекачивающими конденсатными насосами. Эти ПНД имеют в своих корпусах определенный демпфирующий запас воды для устойчивой работы конденсатных насосов. Необходимое количество этой воды с учетом ее наличия в конденсатосборнике конденсатора главной турбины составляет на энергоблоках 300— 800 МВт 20—50 м . Деаэратор питательной воды заменен дополнительным пятым ПНД поверхностного типа (на Кармановской ГРЭС его функции выполняет исключенный из схемы ПВДЗ), Конденсатные насосы третьей [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...