Осевая составляющая

Вертикальная составляющая силы резания Я, действует в плоскости резания в направлении главного движения (по оси z). По силе Р, определяют крутящий момент на шпинделе станка, эффективную мощность резания, деформацию изгиба заготовки в плоскости xoz (рис. 6.10, а), изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б), а также ведут динамический расчет механизмов коробки скоростей станка. Радиальная составляющая силы резания Ру действует в плоскости хоу перпендикулярно к оси заготовки. По силе Рд определяют величину упругого отжатия резца от заготовки и величину деформации изгиба заготовки в плоскости хоу (рис. 6.10, а). Осевая составляющая силы резания действует в плоскости хоу, вдоль оси заготовки. По силе Р рассчитывают механизм подачи станка, изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б). [c.264]

Предварительно принимаем подшипник шариковый радиальный однорядный легкой серии 208. По табл. 19.18 для этого подшипника С,. = 32 000 Н, Сог=17 800 Н. Осевые составляющие для радиальных подшипников / , == 0. Из [c.221]

Определяем осевые составляющие [c.233]

Упругие элементы встраивают в опору, на которую не действует осевая сила или она очень мала. Сила давления пружин должна превосходить в радиально-упорных подшипниках сумму осевой составляющей от радиальной нагру.зкн и внешней осевой силы. [c.105]

Осевая составляющая силы резания [c.139]

Большие зазоры приводят к быстрому разрушению подшипников и поэтому недопустимы. Обычно устанавливают зазоры, близкие к нулю. В этом случае под нагрузкой находится примерно половина тел качения, а суммарная осевая составляющая [c.297]

S—осевая составляющая радиальной реакции радиально-упорного подшипника. [c.215]

Осевые составляющие от радиальных нагрузок [c.224]

Осевые составляющие от радиальных нагрузок (ориентируемся на конические роликоподшипники средней широкой серии с расчетным углом контакта Р = 11 10 —см. табл. П27 в пособии [13]). [c.230]

Определить расчетную осевую сил Fa можно также, пользуясь правилом расчетной осевой силой 1 а для подшипника является большая по абсолютной величине иг двух сил, одна из которых является осевой составляющей 5 от р диальной нагрузки, а другая представляет собой алгебраическую сумму всех внешних сил А и осевой составляющей от радиальной иагрузки парного подшипника (со знаком плюс при этом берутся си/ы, нагружающие подшипник, а со знаком минус — разгружающие ej о). [c.102]

Полную нагрузку Fa с учетом внешней нагрузки и осевой составляющей от радиальной определяют по табл 5,1 и рис. 5.11. [c.111]

Осевая составляющая силы Д. V [c.306]

Сут. ..га осевых составляющих по всей окружности конуса равна силе Р, [c.306]

С учетом того, что наиболее часто встречаются осесимметричные закрученные течения, анализировать их целесообразно в цилиндрической системе координат (г, z, ф), где г — радиальная координата Z — осевая координата ф — азимутальная (угловая) координата. В большинстве течений можно допустить осевую симметрию, для которой очевидно равенство 5/Эф = 0. Часто радиальную и осевую составляющие скорости предполагают равными нулю V = V= 0), переходя таким образом к рассмотрению пло- [c.21]

Рис. 1.8. Эпюры осевой составляющей скорости в сопловом сечении вихревой трубы

Снижение отрицательного влияния стока пограничного слоя возможно лишь при изменении конструкций соплового ввода и диафрагмы. Что касается соплового ввода, то его наклонная ориентация от диафрагмы к дросселю, способствующая приобретению входящим закрученным потоком осевой составляющей вектора скорости, будет заметно снижать объем жидкости, стекающей по торцевой плоскости диафрагмы. [c.74]

Предвариаельно принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные легкой серии 206. Для этих подшипников из табл. 19.18 находим 6 =19 500 Н С ,= 10 000 Н. Для радиальных подшипников осевые составляющие / ,д = [c.220]

Обьшно подшипники регулируют так, чтобы осевой зазор при установившемся температурном режиме был близок к нулю. В этом случае под действием радиальной нагрузки Р, находится около половины тел качения, а суммарная по всем нагруженным телам качения осевая составляющая из-за накаона контактных [c.103]

Наглядное представление о характере распределения скоростей в различных сечениях (/ф = i/D = 0-i-l) за плавными отводами дают результаты экспериментальных исследований И. 3. Гольденберга [32], которые представлены в виде кривых равных значений относительной осевой составляющей скорости (изотахи w = onst, рис. 1.37). [c.40]

Гольденберг И. 3. Исследование ноля осевой составляющей скорости потока в судовом трубопроводе за отводом. — Тр. КаЛ11И11иградско1 о техи. ии-та рыбной иром-сти и хоз-иа. выи. XXII, 1970, с. 125—134. [c.338]

Однорядные подшипники устанавливаются попарно так, чтобы осевая составляющая от радиальной нагрузки одного подшипника воспринималась другим. Монтаж может осуш,ествляться как с предварительным натягом, так и без него, но в любом случае необходима тщательная регулировка, так как и 1резмериый натяг, и завышенный осевой люфт отрицательно сказываются на работоспособности подшипников. Предельная частота их вращения значительно ниже, чем у шариковых и даже роликовых цилиндрических подшипников. Изготовление высокоточных конических роликоподшипников весьма сложно и трудоемко. Оду а ко высокая несущая способность, жесткость, удобство монтажа и регулировки обеспечило этим подшипникам самое широкое, )аспространение после шарикоподшипников. [c.95]

Y — коэффициент осевой нагрузки Fa—осевая нагрузка на нод-шппн1п< с учетом осевой составляющей от действия радиальной, кН /Ст — коэффициент учитывающий температуру подшипника (табл. 5.17) Кб—коэффициент безопасност (табл. 5.16). [c.99]

Ширину подшипника В, монтажною высоту конического роликоподшипника Т, диаметры d и D пр 1нимают по справочным таблицам. Значение е находят так же, k ik и при определении осевых составляющих от радиальных нагрузо.с. [c.102]

Выбрав типоразмеры подшипников, уточняют расстояние между местами приложений реакций в оно >ах, определяют точное значение реакций и осевых составляющих от радиальных нагрузок, находят уточненную эквивалентную гагрузку и производят п-роверку принятого подшипника по дина шческой грузоподъемности С или долговечности L. Проверка п юизводится на основании формул (5,1) и (5,2). [c.111]

В отдельных случаях при такой ком Зинации внешних нагрузок применяют опоры по схеме, показанной la рис. 5.37. В правой опоре для восприятия большой внешней наг) узки параллельно сдвоены радиально-упорные шариковые подшит ики, а в левой — для восприятия осевых составляющих от paAaaj ьной нагрузки правой опо- [c.123]

Осевая составляющая от радиальной ни грузки для радиально-упорных шарикоподшипников с а = 36 примерно равна S = = 0,6 F, = 0,6 785 = 471 Н. Полная осевал нагруяка на подшипник = 1279 4- 471 = 1750 Н. Коэффициенты V — k(, = — в соответствии с условиями работы, коэффициен ъ) и Ym при орпеи-тировочном определении Рт принимаем по табл. 5.5. Для радиально-упорных шарикоподшипников с а = 36 — Y = 1,07. Тогда Р,п = 0,6. 785 + 1,07 1750 = 2343 Н. [c.315]

Левый подшипник от осевой реакции разгружен, а осевая составляющая от радиальной нагрузки на пэавом подшипнике действует иа левый подшипник и незначительна по велич([не. На левый подшипник действует большая радиальная реакция опоры (4094 И). Ориентировочную эквивалентную динамическую нагрузку следует определять для двух подшипников, прич1 м для лгвого Х, и Yn [c.326]

Для конических подшипников e = e=l,5tga. Следовательно, величина расчетной осевой нагрузки Fa, или Fajj, действующая на радиально-упорные подшипники, будет складываться из внешней нагрузки и осевой составляющей S, или радиальной нагрузки и может бы ть определена в соответствии с принятой схемой относительного расположения подшипников по концам вала и условий нагружения (рис. 14.4) по одной из формул табл. 14.20. [c.349]

Решение. 1. При принятом расположении подишиников осевые составляющие опорного давления роликов на наружные кольца подшипников (5/ и Sn) будут взаимно уравновешиваться и в расчете не учитываются. Следовательно, выбор подшипника по предельной нагрузке производим по и Fa. [c.366]

Сопротивляемость прессовых конусных соединений осевому сдвигу неодинакова в разлитаых направлетях. Если нагрузка направлена против вершины конуса (сплошная стрелка на рис. 322, а), то сдвигу препятствуют сила трения на посадочной поверхности и осевая составляющая реакции упругого сжатия охватываемой детали и растяжения охватывающей. [c.297]

При многорядной установке колец с затяжкой с одной стороны ближайшая к гайке пара колец, на которую действует цолная сила затяжки, развивает наибольшее давление на вал и ступицу и передает главную долю крутящего момента. В следующих парах давление падает, так как часть силы затяжки погашается осевыми составляющими сил трейия на поверхностях колец. Соответственно уменьщается доля крутящего момента, передаваемого этими кольцами. На удаленных от гайки кольцах сила затяжки ослабевает настолько, что ее не хватает даже для упругой деформации колец и выбора первоначального монтажного зазора, вследствие чего нарущается центрирование и теряется продольная устойчивость крепления детали. [c.305]

Одной из достаточно важных характеристик закрученных течений являются наличие и размеры в поперечном направлении зоны обратных токов — рециркуляционной зоны, которая возникает в приосевой зоне для струйных течений с достаточно высокой интенсивностью закрутки S > 0,4. При этом возросший радиальный фадиент давления обусловливает заметный рост поперечных размеров струи и снижение осевой составляющей скорости по сравнению с прямоточной струей, что совместно с при-осевым тороидальным вихревым потоком рециркуляционной зоны ифает достаточно важную роль при решении прикладных задач в процессах горения и стабилизации пламени в камерах сгорания. [c.25]

Основные методы доводки — экспериментальные на полноразмерных камерах или их отсеках. Около 18% воздуха подводится через закручивающее устройство, лопатки которого установлены под углом примерно 70° относительно вектора осевой составляющей скорости основного потока. В первичной зоне под действием центробежных сил образуется центральная тороидальная зона обратных токов, ифаюшая важную роль в организации процесса смесеобразования и стабилизации фронта пламени. [c.32]

От других труб она отличается оригинальным конструкторским оформлением как соплового ввода устройства закрутки потока, так и устройства, раскручивающего поток, в виде камеры прямоугольной формы, которой завершается формирование внутреннего контура камеры энергоразделения. Устройство ввода сжатого воздуха в виде интенсивно закрученного потока состоит из двух, имеющих торцевое сопряжение, частей — диффузора и конфузора. Диффузорная часть собственно и выполняет роль соплового ввода, имеющего близкую к спиральному форму. Поперечное сечение сопла выполнено прямоугольной формы с соблюдением рекомендации А.П. Меркулова по соотношению между его длиной и высотой 6 Л = 2 1. Внутренняя поверхность имеет форму усеченного конуса, что позволяет сформировать у выходящего потока осевую составляющую скорости и в некоторой степени снизить количество влаги у относительно теплых масс газа, стекающих по торцевой стенке диафрагмы и подмеши- [c.80]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...