Коэффициент динамической для воды

В табл. 2 приведены значения динамических и кинематических коэффициентов вязкости для воды и воздуха при различных значениях температур. [c.13]

Значение динамического коэффициента вязкости для воды и пара приведено в табл. 1-1 по данным [1-1]. [c.15]

В дальнейшем в соответствии с Международной программой в ряде стран были проведены подробные экспериментальные исследования коэффициента динамической вязкости воды в более широкой области параметров состояния и с более высокой степенью точности. Это позволило к 1975 г. разработать и принять новый Международный нормативный материал о вязкости воды н водяного пара для давлений до 100 МПа и температур от О до 800°С [6,7], Перечень экспериментальных работ. [c.14]

Динамический коэффициент вязкости жидкости изменяется также и с изменением температуры. Так, например, по современным данным для воды р имеет следующие зна -чения [c.20]

Динамический и кинематический коэффициенты вязкости жидкостей и газов значительно зависят от температуры. В табл. 4 показана зависимость i и v от температуры для воды, в табл. 5 — для воздуха. Из таблиц видно, что с возрастанием температуры для воды оба коэффициента вязкости убывают, для воздуха же, наоборот, возрастают. [c.162]

Для водила, опирающегося на две опоры, с учетом податливости этих опор матрица коэффициентов динамических податливостей, устанавливающая связь между перемещениями U2 , щ-с, u, , ihr и единичными силами Ргт,. Рщ. Ри, Ргг, зг. ВИД [c.99]

Для продуктов сгорания, давление которых в котельных агрегатах близко к атмосферному, даны коэффициенты кинематической вязкости , мг/сек, а для пара и воды—-коэффициенты динамической вязкости р, (кгс-сек)/мг. [c.13]

Расчеты теплообмена и сопротивления трения были проведены в [Л. 3] для воды при температуре стенки /с от О до 300° С, трансформаторного масла при 4 от О до 120° С и масла МС-20 при 4 от 20 до 150° С как при нагревании, так и при охлаждении жидкостей. Отношение динамических коэффициентов вязкости при температуре стенки и средней массовой температуре жидкости цс/ц изменялось в пределах от 0,426 до 12,6 для воды, от 0,356 до 18,5 для трансформаторного масла и от 0,163 до 51,3 для масла МС-20, Остальные физические свойства, как это видно из табл. 9-2, в которой приведены некоторые данные для воды, изменялись незначительно. Тем не менее при расчетах учитывалось изменение всех физических свойств. Конечно, для капельных жидкостей основное влияние на теплообмен и сопротивление оказывает зависимость ц от /. Небольшие изменения других физических свойств могут оказывать лишь слабое влияние. Чтобы проверить это обстоятельство, для масла МС-20 были проведены дополнительные расчеты, в которых учитывалась лишь зависимость вязкости от температуры. [c.182]

Коэффициент (А иногда еще называется динамической вязкостью. Некоторые численные значения величин р, а, V для воды и воздуха даны в табл. 1. [c.113]

Плотность исследуемого вещества при опытных значениях параметров состояния определялась нн ЭЦВМ по Международной системе уравнений состояния для точного описания термодинамических свойств воды и водяного пара [3]. По проведенным оценкам, максимальная относительная погрешность измерений коэффициента динамической вязкости почти во всем диапазоне исследованных давлений и температур не превышает 1%. Исключение составляют опытные данные для давлений, близких к критическому (205—220 бар), где значения удельных объемов на линии насыщения имеют допуск 2—3%. Воспроизводимость опытных данных при всех параметрах не хуже 0,3%, что свидетельствует о малой величине случайных ошибок. [c.58]

Здесь Св и Сп — коэффициенты силы сопротивления, которые зависят от поперечных размеров и длины волны вдоль тела, но не от ее скорости. Оба коэффициента пропорциональны коэффициенту динамической вязкости жидкости ц,, равному коэффициенту кинематической вязкости V, помноженному на плотность (1 г/см для воды). Отношение С в к Сп, т. е. [c.82]

При изучении фильтрации жидкостей переменного состава (в частности, при учете изменения плотности и вязкости воды в связи с изменениями минерализации и температуры) более удобна другая форма закона Дарси, непосредственно учитывающая влняние гидродинамических свойств жидкости. Для учета плотности жидкости следует градиент напора / заменить градиентом гравитационного потенциала 4, определяемого согласно (1.1.5), а учет вязкости можно произвести, исходя из обратно пропорциональной зависимости расхода ламинарного потока от коэффициента динамической вязкости г), следующей из закона вязкого трения (1.1.7) и из выражения (1.1.18) для расхода ламинарного потока в трубе. Таким образом, выражение закона Дарси, учитывающее гидродинамические свойства жидкости, должно иметь вид [c.20]

При конструировании деталей из пластмасс необходимо учитывать 1) плотность 2) напряжения, при которых должна работать деталь 3) удельные давления (для трущихся пар), скорости скольжения и коэффициенты трения 4) режим работы (равномерный, неравномерный) 5) цикличность и характер приложения динамических нагрузок 6) характер окружающей среды (вода, пар, химически агрессивные или нейтральные среды, запыленность и абразивные включения, солнечная радиация и т. п.) 7) температуру окру- [c.453]

Жидкости называются ньютоновскими если касательное напряжение прямо пропорционально скорости угловой деформации, начиная с нулевого напряжения и нулевой деформации. В этих случаях постоянный коэффициент пропорциональности определяется как [i, абсолютная или динамическая вязкость. Таким образом, ньютоновские жидкости обладают свойством динамической вязкости, независимой от конкретного характера претерпеваемого жидкостью движения. Наиболее обычные для нас жидкости, такие, как воздух и вода, являются ньютоновскими. Имеет место некоторая аналогия между ньютоновскими жидкостями с постоянной вязкостью, связывающей напряжение и скорость деформации, и твердыми телами, подчиняющимися закону Гука с постоянным модулем упругости, связывающим напряжение и величину деформации. [c.14]

При испытаниях измеряют расход пара (горячей воды) параметры пара (горячей воды) и питательной воды статическое давление за каждым элементом тракта температуру продуктов сгорания и воздуха за каждым элементом тракта содержание РОг, Ог за котлом, за каждым элементом газового тракта и за дымососом (для определения коэффициента расхода воздуха) содержание СО за дымососом расход продуктов сгорания в одном сечении, а также воздуха, поступающего после вентилятора и на горелки. Так как динамическое давление по газовому тракту от топки до дымососа составляет 2—4 мм вод. ст., то сопротивление его элементов можно определять по разности статических давлений (разрежений) при входе в элемент тракта и выходе из него. [c.130]

В целях улучшения условий выделения газов из воды необходимо максимально приблизить все частицы потока деаэрируемой воды к поверхности раздела фаз, с тем чтобы растворенные газы могли быстро переходить из воды в паровую фазу. Чем больше поверхность раздела вода — пар, через которую происходит десорбция газов, тем быстрее система приближается к равновесию, т. е. тем полнее из воды удаляются растворенные газы. Это достигается усилением турбулентности потока воды путем ее распыливания, разбрызгивания или сливания через мелкие отверстия и перегородки для разделения ее на мелкие капли, тонкие струйки или пленки, что значительно увеличивает поверхность воды и облегчает удаление из нее газов. Увеличение поверхности соприкосновения воды с паром может быть достигнуто также путем барботирования через воду греющего пара, подаваемого под давлением через сопло или другие устройства. С ростом скорости греющего пара увеличивается динамическое воздействие парового потока на деаэрируемую воду, что способствует повышению эффективности термической деаэрации. С увеличением средней температуры деаэрируемой воды или температуры исходной воды снижаются вязкость и поверхностное натяжение воды и увеличивается коэффициент диффузии кислорода в ней, вследствие чего повышается значение коэффициента десорбции (массопередачи) и в конечном итоге уменьшается остаточное содержание кислорода в деаэрированной воде. [c.193]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

В установке использован платиновый капилляр с полированной внутренней поверхностью. Длина его (0,4792 м при 20° С) непосредственно измерялась с полющью штрихового метра типа МШ1Р. Внутренний диаметр капилляра определялся двумя независимыми способами по весу воды, заполняющей капилляр, и по известному коэффициенту динамической вязкости воды при 20,00° С на специальной тарировочной установке. Величина для использованного капилляра составляла 4,831м . [c.57]

В работе [6] опубликованы результаты подробного исследования вязкости воды в области температур от О до 275° С и давлений до 1200 кПсм . Значения p,s, рекомендованные в этой работе для области температур 225—275° С, расходятся с нашими значениями не более чем на 0,5%, что следует считать очень хорошим согласованием результатов независимых измерений. Таким образом, коэффициент динамической вязкости воды на линии насыш ения, по данным настояш,ей работы и данным [6], определен достаточно надежно. [c.64]

Коэффициент теплоотдачи является сложной функцией от температуры поверхности и динамического напора водяной струи. Зависимость а от температуры поверхности связана с точкой Лейденфроста, начиная с которой на поверхности возникает пленка пара. До температуры Лейденфроста коэффициент теплоотдачи увеличивается с повышением температуры поверхности, а затем резко падает и стабилизируется на определенном уровне. По данным [177], точка Лейденфроста для воды примерно равна 300 °С. [c.208]

При выполнении работ по получению рабочих агентов высокого давления для закачки в нефтяные пласты в нефтепромысловом управлении Ишимбайнефть была определена зависимость коэффициента динамической вязкости нефти и водо-нефтяной эмульсии от давления (рис. 115). [c.215]

Коэффициент пэаерг натяжения воды, изобарная теплоемкость, коэффициенты теплопроводвдсти динамической вязкости, число Прандтля для воды и водяного пара в состоянии насыщения [c.234]

Коэффициент динамической вязкости м- для воды больше, чем для воздуха, и меньше, чем, например, для смазочного масла. При нормальных условиях для воды Ро =184- 10 /сг сек/лг а для воздуха fi,, =1,82 10 кг сек1м . [c.12]

Зависимость коэффициента вязкости от температуры можно определить по следующим соотношениям для воды = д,д/(1 + 0,0337/ + 0,00022/2), для воздуха =. 0 (1 + 1/273)0-76, где о— динамический коэффициент вязкости, соответству1ощий температуре Т . [c.7]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

В концентрате сточной воды наряду с аммонийным азотом присутствуют различные органические соединения азота, которые могут входить в определяемое содержание аммиака в концентрате, в связ с чем будет завышаться его действительная концентра-, ция. Не исключено, что органические соединения, находящиеся в концентрате, в некоторой степени способствуют удержанию аммиака в жидкой фазе. Указанные факторы влияют на распределение аммиака между фазами. Исходя из изложенного, для условий генерации пара из очищенных городских сточных вод, содержащих остаточные концентрации аммонийного и органического азота, целесообразно ввести понятие условного динамического коэффициента распределения аммонийных соединений Д н,усл > учитывающего кратность упаривания. Значение этого коэффициента подсчитывается как отношение усредненной концентрации аммиака, получаемой в паре за цикл концентрирования до соответствующей кратности упаривания, к концентрации колориметрируе- мых азотсодержащих соединений (включая органические) в концентрате при данном значении Ку. На рис. 9.7 показана зависимость изменения 5н,усл температуры и кратности упаривания. Хотя закономерность уменьшения Д Йн.усл ростом тем- [c.212]

В книгу включены также таблицы коэффициентов переноса (динамической вязкости и теплопроводности) воды и водяного пара. Первые Международные скелетные таблицы коэффициентов переноса, утвержденные в 19 4 г. (МСТ-64) [5], охватывали более узкую область параметров состояния, чем МСТ-63 для термодинамических свойств. В результате проведения по международной программе новых исследований динамической вязкости и теплопроводности были получены многочис-ленные экспериментальные данные, на основе которых составлены и утверждены новые Международные нормативные материалы о вязкости (1975 г.) [6, 7] и теплопроводности (1977 г.) [8] воды и водяного пара. Помещенные в книге подробные таблицы коэффициентов переноса составлены на основе указанных нормативных материалов и охватывают ту же область параметров состояния, что и таблицы термодинамических свойств. На Основе этих же материалов составлена таблица чисел Прандтля. При расчете значений коэффициента поверхностного натяжения использован международный нормативный материал 1976 г. К книге прилагается удобная для многих практических расчетов К s-диаграмма водяного пара в двух системах единиц. [c.4]

Влияние точности учета зависимости ав= (Ош). При течении внутри трубы воды и пара коэффициент теплоотдачи Ов связан с расходом нелинейной зависимостью (3-15), где п = 0,8. Динамические характеристики при возмущении расхода ADbi могут быть существенно упрощены, если принять зависимость (3-15) линейной, т. е. п = 1 при этом п =1. Такое упрощение связано с определенной погрешностью, которая, как и для радиационного теплообменника, невелика, что позволяет рекомендовать к использованию более простые зависимости для /7=1. [c.196]

При расчете динамических характеристик каналов р- ", p- D" следует иметь в виду, что коэффициенты Ь, с соответствующих передаточных функций (табл. 13-31) являются функцией давления среды. Коэффициент а может быть представлен в виде двух сомножителей a = 0iil3, первый из которых является функцией давления среды, а второй — функцией отношения диаметров труб. Для практически важного случая — зоны испарения прямоточных котлов, коэффициент K=Vq/vq также является функцией давления среды, поскольку удельный объем среды v o на входе в зону испарения определяется удельным объемом воды на линии насыщения, а удельный объем среды Vq на выходе из зоны испарения — удельным объемом насыщенного пара. Графики [c.825]

Di— i)Ует[ ( о)—— число Грасгофа Кт — коэффициент теплопроводности теплоносителя ц — динамическая вязкость теплоносителя g — ускорение свободного падения р — плотность теплоносителя у — объемный коэффициент расширения теплоносителя >1, d — геометрические размеры каналов протока теплоносителя рис. 4.23). Расчетная зависимость Уопт от Рср приведена на рис. 4.24 для дистиллированной воды. [c.121]

Темпе- рату- ра, °С Плот- ность < Давление насыщенных паров РНгО-лш ртп. ст. Удельная теплоемкость Ср. кал г-град Коэффициент теплопроводности X, ккалЦм-чХ X град) Вязкость (динамическая) ц, спя Поверхностное натяжение воды на грани-. це с воздухом а, дин см Показатель преломления для желтой линии натрия [c.109]

Рис. 8.2.3. Фазовые проницаемости нефти и воды в гидрофильном песчанике типа Веге а (R. Larson, 1978) в зависимости от истинной Sw пли динамической (см. (8.2.2)) водонасыщенностей и содержания нефтерастворимых ПАВ, уменьшающих коэффициент поверхностного натяжения Ерш между водой и нефтью. Фазовая проницаемость воды Ки, мало меняется (менее 10—20 %) с изменением в диапазоне 10 — 30 г/с . Цифровые указатели у кривых р(5 ) соответствуют значениям Ер в г/сК Прямая линия для 2рш = О соответствует идеальному смешению и вытеснению

Заливочные составы должны обладать необходимой вязкостью и жизненностью, обеспечивающими хорошее заполнение рабочих объемов в течение требующегося промежутка времени механической прочностью в полимеризованном состоянии для устойчивости (сопротивляемости) к динамическим и статическим воздействиям, возможным в условиях эксплуатации малой водо- и влагопогло-щаемостью высокими электрическими свойствами, электрической прочностью и электрическим сопротивлением стабильностью электрических, механических и физических характеристик в рабочих условиях коэффициентом линейного расширения, близким к коэффициенту линейного расширения материала изолируемого изделия. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...