Фрезы — Величина врезания и выхода

В табл. 54 даны величины врезания и выхода фрезы при нарезании цилиндрических зубчатых колес модульными червячными и дисковыми фрезами. [c.568]

Нарезание фрезами — Величина врезания и выхода фрезы 568, 570 [c.958]

Фрезы — Величина врезания и выхода при нарезании зубчатых колес цилиндрических 568, 570 [c.985]

В ряде случаев длина рабочего хода фрезы, а следовательно, и величина основного времени, приходящаяся на одну деталь, могут быть значительно уменьшены за счет изменения направления подачи. Например, при фрезеровании боковых площадок детали 1 (рис. 31, а) длина рабочего хода фрезы с учетом врезания и выхода ее составляет для получистового фрезерования 130 мм (ход /—//) и для чистового — 230 мм (ход /—///). [c.205]

Угол наклона режущей кромки А, определяет последовательность вступления в работу различных точек режущей кромки, влияет на их активную длину, способствует более плавному врезанию и выходу режущей кромки из контакта с заготовкой. Величина, угла А при этом может достигать 30—45°. Указанные величины углов Я принимаются при проектировании тангенциальных фасонных резцов цилиндрических и концевых фрез и им подобных инструментов. [c.18]

Основное (машинное) время операции определяют по формуле, приведенной на стр. 80, величины врезания и перебега — по табл. 36, Эта таблица может быть использована и для других целей, например, для определения ширины канавки шевронного колеса или расстояния между торцами блочных колес, при котором осуществим свободный выход фрезы [c.90]

П )именение адаптивной системы управления на фрезерных головках обеспечивает возможность повышения производительности фрезерования торцов за счет сокращения машинного времени в 2 раза. Если при обычной обработке величина продольной подачи, устанавливаемая равной 330 мм/мин, остается все время постоянной, то при использовании САУ подача автоматически меняется в соответствии с глубиной и шириной фрезерования и на участках врезания и выхода фрезы = 350 н--т-920 мм/мин. Фрезерные головки, оснащенные системой адаптивного управления, работают в определенном силовом режиме, при котором исключается возможность случайной перегрузки. Вследствие этого увеличивается стойкость фрез и уменьшаются расходы на режущий инструмент. Программное управление крутящим моментом при зацентровке позволяет поддерживать по мере заглубления определенные значения М р и Р , при которых исключается возможность поломки инструмента и обеспечиваются более высокие режимы резани -- В результате этого повышается стойкость инструмента и сокращается время сверления. [c.576]

Примечание. При чистовой обработке в целях обеспечения чистой поверхности прн выходе фрезы величину врезания и перебега для дисковых фрез следует брать вдвое больше приведенной в карте. [c.207]

Подача при фрезеровании (табл. 24—33) определяется тремя взаимосвязанными между собой величинами г — подачей на один зуб фрезы (мм/об) о = гг — подачей на один оборот фрезы (мм/об) и 3 = 8дП — минутной подачей (мм/об). При черновом фрезеровании подача зависит от обрабатываемого материала, материала режущей части фрезы, прочности твердого сплава, мощности оборудования, жесткости системы станок — приспособление—инструмент-деталь (СПИД), размеров и углов заточки фрез. При чистовой обработке подача зависит от требуемого класса шероховатости обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при выходе и входе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигается при таком расположении фрезы относительно заготовки, как на рис. 8. Величина смещения с = (0,3 0,05) О. При таком расположении фрезы можно увеличить подачу на зуб в два раза и более по сравнению с подачей при симметричном фрезеровании Ч [c.403]

Для торцовых фрез влияние на выбор величины подачи на один зуб фрезы оказывает способ установки фрезы относительно заготовки, что обусловливает величину угла встречи зуба фрезы с заготовкой и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба фрезы из контакта с заготовкой. Установлено, что для торцовой фрезы, оснащенной пластинками твердого сплава, наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы относительно заготовки, как показано на фиг. 26, б, т. е. при смещении фрезы относительно заготовки на величину С = (0,03—0,05) О. Такое смещение оси фрезы дает возможность увеличить подачу на зуб против подачи при симметричном фрезеровании (фиг. 26, а) чугуна и стали в 2 раза и более. [c.53]

Сечение срезаемого слоя / при фрезеровании — величина переменная (рис. 204) минимальная в момент врезания зуба в материал и максимальная в момент выхода зуба из материала (для случая фрезерования цилиндрической фрезой при подаче, направленной против вращения фрезы). [c.374]

Переменная толщина стружки, меняющаяся от начала врезания зуба до его выхода, требует переменного усилия для ее снятия. Усилие, потребное для снятия стружки каждым зубом цилиндрической фрезы, возрастает от нуля до своей наибольшей величины при фрезеровании против подачи и, наоборот, падает от наибольшей своей величины до нуля при фрезеровании по подаче. Колебание нагрузки при цилиндрическом фрезеровании вызывает удары в механизме привода станка и приводит к вибрации станка. [c.80]

Для сокращения погрешностей, возникающих в кинематических цепях системы СПИД, можно использовать также систему адаптивного управления размером динамической настройки фд. Стабилизировать размер динамической настройки фд кинематической цепи можно, как это выше было рассмотрено, за счет сохранения крутящего момента, действующего во время обработки. Это может быть достигнуто путем изменения рабочей подачи. В тех случаях, когда изменение величины рабочей подачи вызывает опасное увеличение нагрузки на зуб фрезы или большую шероховатость обрабатываемой поверхности, одновременно с возрастанием рабочей подачи повышается и скорость резания. Управляя размером динамической настройки фд кинематической цепи системы СПИД, одновременно с повышением точности достигается и увеличение производительности обработки. Это дало наиболее эффективные результаты при нарезке косозубых зубчатых колес, при которой момент резания в период врезания непрерывно возрастает, а в период выхода фрезы убывает до величины момента холостого хода. Следовательно, обработка с увеличенной подачей в момент начала обработки (и надлежащей скоростью резания) и постоянно убывающей до величины, установленной для периода установившегося резания, а затем с постепенно. возрастающей подачей до первоначальной величины, позволяет сократить машинное время в среднем до 30%. Стабилизация размера динамической настройки фд позволяет при этом повысить точность обработки на один класс и увеличить размерную стойкость фрез до 30%. Управлять размером динамической настройки фд кинематической цепи можно также и путем изменения жесткости или упругого закручивания ее звеньев. [c.30]

Возникающий в процессе врезания фрезы в обрабатываемую заготовку сигнал от датчика Д1—2, пропорциональный упругому перемещению системы СПИД, после усиления и детектирования подается на сетку правого триода элемента сравнения, где сравнивается с сигналом, задаваемым датчиком Д1— . По результатам сравнения сигналов от некоторого максимального уровня регулируется рабочая подача. Изменение подачи происходит так, что величина упругого перемещения системы СПИД поддерживается постоянной и равной значению, заданному датчиком Д1—1. Так, если при врезании фрезы упругое перемещение превысило значение, заданное датчиком Д1—1, то сигнал, подаваемый с датчика Д1—2 на сетку правого триода элемента сравнения, превысит сигнал, подаваемый на сетку левого триода. Вызванное этим изменение перекоса дифференциальной схемы сравнения приведет к уменьшению суммарного магнитного потока, создаваемого обмотками 0У1, 0У2, ОУЗ, 0У4 электромашинного усилителя. Напряжение с выхода ЭМУ, питающее цепь якоря двигателя подачи, а следовательно, и частота вращения двигателя [c.623]

Кроме того, изменяется число зубьев, одновременно находящихся в работе при врезании в обрабатываемую деталь очередного зуба оно возрастает при выходе зуба из соприкосновения с деталью — снижается. Поэтому суммарная нагрузка на фрезу и фрезерную оправку все время меняет свою величину. [c.159]

Измерения показывают, что за время одного оборота фрезы температура контакта резко изменяется. Осциллографирование температур зоны контакта [51 ] позволило выявить, что средняя температура контакта устанавливается чрезвычайно быстро — через 0,002 —0,003 сек после вступления зуба фрезы в работу. По выходе зуба из соприкосновения с обрабатываемым материалом температура его режущей ч.асти также быстро снижается до 1 з величины, возникающей при резании. При движении зуба в воздухе (до следующего врезания) его температура, вследствие теплопередачи и вентиляционного эффекта, снижается до 100— 150°С. Резкое снижение температуры происходит из-за низкой теплоемкости твердого сплава. [c.138]

В подтверждение приведем результаты специальной серии опьь тов по проверке роли свободного доступа СОЖ к зоне резания и напряженности процесса резания. При торцовом фрезеровании в условиях, близких к дисковому (одинаковые длина контакта, сечение срезаемого слоя, условия врезания и выхода зуба из заготовки, скорость резания), влияние СОЖ аналогично тому, что было при дисковом фрезеровании наибольшая стойкость получена при работе с маслом ИС-12, а при работе с хМР-1 стойкость в 2,5 раза меньшая (рис. 64). С увеличением длины контакта зуба фрезы с заготовкой в 5 раз относительная эффективность СОЖ МР-1 и ИС-12 изменяется противоположно (рис. 64, б) значительно эффективней становится СОЖ М.Р-1, причем с ее применением возрастает и величина предельно допустимого износа инструмента, т. е. результаты приближаются к характерным для операций с затрудненным доступом СОЖ в зону резания. [c.148]

Способ зубофрезерования встречный сверху. В моменты резкого увеличения и ум ньшения значений Р , т. е. в моменты врезания и выхода зуба фрезы из заготовки, каретка может получать перемещения соответственно вверх и вниз на величину зазора в механизме подачи. Так как в начале врезания зуба фрезы сила имеет довольно большое значение, а трение между кареткой и ее направляющими сравнительно мало, горизонтальная составляющая силы резания стремится отрывать каретку от ее направляющих. В силу замкнутости системы суппортной узел (включая и механизм подачи) — процесс резания , в интервалах между врезанием и выходом зуба [c.175]

Подача (табл. 19—26) при фрезеровании определяется, тремя взаимосвязанными между собой величинами г мм1зуб — подачей на один зуб фрезы Вц = s z мм/об — подачей на один оборот фрезы и Sj, = = Sort мм1об — минутной подачей. Исходными данными при выборе подачи при черновом фрезеровании являются обрабатываемый материал, материал режущей части фрезы, прочность твердого сплава, мощность оборудования, жесткость системы СПИД, размеры и углы заточки фрез. Чистовая подача зависит от заданного класса чистоты обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы [c.480]

Программа расчетов режимов резания (рис. 164) прежде всего определяет подачу и скорость резания. Затем должны быть найдены параметры начала обработки — глубина резания и фактический угол контакта ф, которые должны вычисляться по программе распределения сил резания и переходов. Программа получает в качестве исходных данных и, в зависимости от ширины резания, предельные максимально-допустимые значения стружки (bzui) и угла контакта (ф ). Недопустимо определение траектории центра фрезы из отношения ширины резания е к диаметру D фрезы (как движения по эквидистанте к обрабатываемому контуру), потому что таким образом мало что можно сказать о действительном характере врезания, т. е. об углах входа в контакт, углах контакта и углах выхода из контакта. Знать величину врезания необходимо также для определения максимальной толщины стружки. [c.163]

Проектирование таких приспособлений производится по заданному рабочему циклу (т. е. длительности одного оборота кулисы), или часовьй производительности и по длине фрезерования. Ход суппорта или пальца кулисы должен быть больше длины фрезерования на величину врезания, выхода фрезы и отвода ее от детали. [c.223]

Заметим, что при обработке прямозубых колес на участке врезания не происходит профилирования боковых поверхностей зубьев нарезаемого колеса, а при обработке косозубых колес профилирование происходит на небольшой части участка врезания, на которой отклонения величин Р, Л1фр, и фд, как правило, невелики. На участке установившегося резания при незначительном влиянии случайных отклонений твердости заготовки и припуска величины Р, ТИфр, и фд практически остаются постоянными. На участке выхода фрезы величины Р, Мфр, Л1заг и фд убывают от максимальных значений, имевших место на участке установившегося резания, до О в конце профилирования зубчатого венца. Кинематическая цепь системы СПИД раскручивается . [c.577]

Если диаметр торцовой фрезы больше ширины обрабатываемой заготовки, то заготовка относительно фрезы может быть расположена симметрично или со смещением в сторону врезания либо в сторону выхода фрезы. Характеристика положения заготовки Фиг. 58. Схема распо-определяется величиной К (фиг. 58), которая мойТгототк ота и-представляет собой наибольшее расстояние тельно фрезы, между боковой стороной заготовки и траекторией зубьев фрезы со стороны их выхода. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...