Турбогенераторы рабочие

Пример 84. Определить диаметр вала турбогенератора мощностью N = = 100 л. с., несущего посредине пролета длиной 1= 100 см диск весом Q — = 150 кгс, в двух случаях 1) для жесткого вала с критическим числом оборотов выше п = 3000 об/мин на 35% 2) для гибкого вала с критическим числом оборотов ниже рабочего числа в три раза. Массой вала по сравнению с массой диска пренебречь. Дано эксцентриситет е = 0,01 см [а] = 800 кгс/см = 2 X X 10 кгс/см . [c.550]

Используя суточные графики, выбирают количество, тип и мощность отдельных агрегатов, устанавливаемых на электрической станции. При этом, как правило, суммарная мощность агрегатов должна превышать потребную по суточному графику максимальную рабочую мощность обслуживаемого района для того, чтобы обеспечивался резерв, необходимый на случай аварийного выхода из строя наибольшего из агрегатов и для проведения работ по ревизии и ремонту оборудования. Наиболее экономичная и рациональная работа электростанций достигается, когда целая совокупность их работает на общую сеть. В этом случае совокупность электростанций и электросетей носит название энергосистемы. Выбор мощности отдельных турбогенераторов определяется технико-экономическими расчетами. [c.447]

Во время Великой Отечественной войны технический персонал и рабочие электротехнических предприятий Ленинграда проявили героические усилия в обеспечении фронта и промышленных предприятий машинами, аппаратами и боеприпасами. Несмотря на систематический обстрел и бомбежку вражеской авиации, завод Электросила не прекращал работы, выполняя заказы Ленинградского фронта и Балтийского флота. Еще в 1943 г. он возобновил выпуск крупных турбогенераторов, что дало возможность после снятия блокады Ленинграда направить их на восстанавливаемые и новые электростанции. [c.98]

Второе направление. Наличие высокотемпературного рабочего тепла в виде выпускных газов при работе ГТУ в утилизационных котлах позволяет получить пар относительно высоких параметров для выработки электроэнергии. Электроэнергию за счет утилизационного тепла отходящих газов ГТУ можно получить с помощью парогазовой установки (рис. 12). Экономичность утилизационной установки с турбогенератором для выработки электроэнергии можно оценить с помощью эффективного к.п.д. [c.75]

Стремление к снижению размеров и веса, приходящихся на единицу мощности в современных машинах, приводит к необходимости увеличения их рабочих скоростей, которые часто превышают первую, а иногда и вторую критические скорости. Создание турбогенераторов мощностью в 300—500 мет, роторы которых [c.193]

Для реальных роторов турбогенераторов вследствие повышенной жесткости средней части места оптимальных плоскостей будут смещаться к опорам и приближаться одна к другой по сравнению с положением их для гладкого ротора. При проектировании необходимо предусматривать такие соотношения между длинами, диаметрами, моментами инерции и массами концевых частей и бочки ротора, чтобы оптимальные плоскости уравновешивания располагались по торцам бочки ротора или достаточно близко от них. Это позволит также избежать появления нечувствительных скоростей в рабочем диапазоне оборотов. [c.238]

Значительная часть современных роторных машин по рабочим оборотам достигла или очень приблизилась к 1-м критическим оборотам определенные виды машин, такие, как авиадвигатели, турбокомпрессоры магистральных газопроводов, турбогенераторы и др., эксплуатируются на оборотах между 1-ми и 2-ми критическими отдельные машины работают за 2-й и даже 3-й критическими скоростями. [c.77]

В настоящее время, как следует из работ [3, 41, консольные участки широко используются для установки корректирующих грузов как на заводах-изготовителях, так и при балансировке мощных турбогенераторов на электростанциях. Сочетание консольных плоскостей с плоскостями внутри пролета позволяет расширить общее число плоскостей коррекции и создает условия для более качественной балансировки роторов в широком диапазоне скоростей, особенно при необходимости устранения влияния высших форм разложения дисбаланса. Использование консольных частей позволяет увеличить количество плоскостей коррекции, доступных для установки грузов без выемки ротора из. статора, что очень важно при балансировке в условиях электростанций. Установка грузов на консолях позволяет также балансировать ротор без выемки его из статора в случае, когда торцевые части бочки ротора являются нечувствительными на рабочей скорости вращения. [c.84]

Одним из факторов, затрудняющих качественное выполнение балансировки гибких роторов крупных турбогенераторов, являеТ ся дефект их конструкции, при котором плоскости установки балансировочных грузов расположены таким образом, что при данных относительных размерах ротора в рабочем диапазоне скоростей или вблизи от рабочей скорости появляются так называемые нечувствительные скорости. Практически нечувствительная скорость проявляется в том, что на этой скорости гибкий ротор невозможно отбалансировать системой грузов, устанавливаемых в заданных плоскостях. [c.90]

Изложенные материалы показывают, что в рабочем диапазоне-скоростей некоторых роторов крупных турбогенераторов есть нечувствительные скорости как к сосредоточенным грузам, установленным в торцевых плоскостях бочки ротора, так и к равномерно распределенным по бочке грузам. Это делает необходимой обязательную проверку на нечувствительные скорости всех роторов крупных турбогенераторов еш е на стадии их проектирования. [c.96]

Из практики уравновешивания [1—5] известны случаи, когда роторы турбогенераторов в определенных диапазонах скоростей слабо реагируют на действие установленных на них сосредоточенных балансировочных грузов. Такие скорости получили наименование нечувствительных. Близость нечувствительной скорости к балансировочной или рабочей значительно усложняет уравновешивание ротора, поскольку в этом случае приходится выполнять его на другой скорости или переносить балансировочные грузы в другие плоскости, что в условиях электростанции без выемки ротора из статора осуществить невозможно. [c.59]

Для выяснения вопроса о степени опасности появления нечувствительных скоростей в диапазоне рабочих оборотов ротора важно знать положение этих скоростей относительно соответствующих собственных частот. С этой целью по уравнениям (1) и (2) и данным, изложенным в работе [12], были рассчитаны отношения первой нечувствительной скорости к первой собственной частоте. Для роторов современных мощных турбогенераторов с учетом их относительных размеров эти отношения относительно невелики и лежат в пределах значений Яхн 1,25 -f- 3,2. Значит, для некоторых роторов первая нечувствительная скорость к паре симметричных грузов, установленных в торцах бочки ротора, может находиться в зоне их рабочих оборотов. Это показывает необходимость расчета для роторов мощных турбогенераторов значений первой нечувствительной скорости с целью проверки ее положения относительно рабочих оборотов. [c.65]

Сравнение коэффициентов, определяющих первую нечувствительную скорость и вторую собственную частоту ступенчатого ротора, показывает, что в широкой области значений параметров первая нечувствительная скорость может лежать ниже второй собственной частоты. Только при El > 0,55 первая нечувствительная скорость будет больше второй собственной частоты при любых отношениях диаметров концевых и средней частей ротора. Это обстоятельство очень важно, так как рабочие скорости многих роторов современных турбогенераторов расположены между первой и второй критическими скоростями. При этом относительные размеры роторов таковы, что >33 -ь- 1,1. Поэтому проверка роторов современных генераторов на наличие в зоне их рабочих оборотов первой нечувствительной скорости является обязательной. [c.65]

Это не значит, что у всех турбогенераторов первая нечувствительная скорость находится в зоне рабочих "оборотов, так как при уменьшении [c.65]

У роторов современных турбогенераторов относительные размеры таковы, что отношение их второй нечувствительной скорости ко второй собственной частоте находится в пределах Я н Яг 1,35 5,36. С учетом того, что рабочая скорость некоторых мош,ных турбогенераторов находится между второй и третьей критическими скоростями, заслуживает внимания вопрос об отношении величин второй нечувствительной скорости и третьей собственной частоты. Расчет показал, что при длине концевых частей ротора, превышаюш ей /3 пролета (ej > 0,36), его вторая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту при любых отношениях диаметров частей. [c.67]

При уменьшении диаметра концевых частей вторая нечувствительная скорость совпадает с третьей собственной частотой при меньшей относительной длине этих частей. Кривая на рис. 4 соответствует значениям относительных размеров роторов, для которых Я,2н = Я3. Для роторов турбогенераторов отношения величин второй нечувствительной скорости к третьей критической находятся в пределах Ягн Яз 0,63-г-1,49. Поэтому заранее нельзя сказать, у каких машин вторая нечувствительная скорость совпадает с зоной рабочих оборотов. У роторов, параметры которых лежат ниже кривой на рис. 4, вторая нечувствительная скорость находится между второй и третьей критическими. Если и рабочая скорость роторов совпадает с этим диапазоном, то их следует проверять на чувствительность к кососимметричным грузам. [c.67]

Изложенные выше общие материалы показывают, что относительные размеры и рабочие скорости роторов турбогенераторов большой мощности таковы, что их нечувствительные скорости нри грузах, установленных в торцовых сечениях бочки, могут находиться вблизи рабочей скорости. С целью уточнения этого вопроса был выполнен примерный расчет первых двух нечувствительных скоростей для некоторых типов роторов турбогенераторов. [c.68]

Вторые нечувствительные скорости (к кососимметричным грузам) для большинства роторов турбогенераторов, как это видно из табл. 3, расположены значительно выше рабочей скорости. Поэтому относительно слабая чувствительность к кососимметричным грузам отмечается только для отдельных типов турбогенераторов, у которых ан Пр 2. [c.70]

Пока мы располагаем только данными, подтверждающими относительно небольшую чувствительность к кососимметричным грузам на рабочей скорости роторов генераторов ТВ2-150-2, ТВФ-200-2 и ТГВ-300, у которых ttp = 30 45. По другим турбогенераторам большой мощности опытных данных по уравновешиванию пока мало. Однако следует обратить внимание на то, что расчетные данные табл. 3 показывают тенденцию к уменьшению отношения Иан Пр при повышении мощности генераторов. Так, для генератора ТГВ-300 это отношение равно 2,20, для ТВВ-320-2 оно составляет 1,82, а для ТВВ-500-2 — только 1,66. С учетом проектирования и изготовления турбоагрегатов еще большей мощности на эту тенденцию сближения второй нечувствительной скорости с рабочей следует обратить серьезное внимание. [c.70]

В. И. Ленин с удовлетворением подчёркивал, что при разработке государственного плана электрификации был впервые составлен .., и материальный и финансовый (в золотых рублях) баланс электрификации (около 370 миллионов рабочих дней, столько-то бочек цемента, штук кирпича, пудов железа, меди и проч., такая-то мощность турбогенераторов и т. д.). [c.40]

Вибрации консоли, особенно в резонансе, бывают столь значительными, что они делают трудным обслуживание турбогенератора эксплуатационным персоналом. Подобные случаи наблюдались нами ири исследовании фундамента турбогенератора № 3 и двух фундаментов турбогенераторов мощностью 100 тыс. кет. У ряда фундаментов отмечается небольшое усиление вибраций при подходе к рабочим числам оборотов турбогенераторов это явление обычно связано с естественным ростом возмущающих (центробежных) сил при увеличении скорости вращения агрегата или подходом к резонансным зонам систем роторы — подшипники. [c.30]

Анализ данных табл. 3 показывает, что для фундаментов машин, имеющих рабочую частоту 50 гц, в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов зафиксирована частота собственных вертикальных колебаний около 50 гц и выше в вертикальной плоскости. Следовательно, в этой плоскости может быть только один резонансный пик, соответствующий частоте 50 гц. В этом же диапазоне частот в поперечной и продольной плоскостях отмечены две или три частоты собственных колебаний. Например, у фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет наблюдались колебания с частотами 4, 17 и 25 гц в поперечной и с частотами 12,5 35 и 50 гц — в продольной плоскостях Таким образом, в обеих указанных плоскостях возможно появление двух или трех резонансных пиков, вызванных совпадением частоты вращения ротора и частоты собственных колебаний фундамента. [c.31]

Рассмотрим сущность ранее применявшихся способов расчета фундаментов турбогенераторов на вынужденные колебания. В ТУ 60-49 указано, что если частота собственных колебаний фундамента отлична от колебаний его при рабочем числе оборотов машины на 20—30%, то амплитуды вынужденных колебаний [Л. 20 и 22] подсчитываются по формулам системы с двумя степенями свободы. При этом расчет ведется без учета затухания колебаний. В других случаях расчет проводится как для системы с одной степенью свободы, но с учетом затухания колебаний. Методика расчета по ТУ 60-49 из-за несоответствия расчетных схем [c.14]

Газовый МГД генератор имеет существенные преимущества по сравпеыию с обычной паротурбинной установкой. В паротурбинной установке химическая энергия топлива сначала переходит во внутреннюю энергию продуктов сгорания, которая в котельной установке частично передается воде и водяному пару, а энергия пара в турбогенераторе создает электрическую энергию. В МГД генераторе рабочим телом служит ионизированный проводящий газ, движущийся в магнитном поле и являющийся одновременно проводником, что обусловливает более простую конструкцию установки. Кроме того, применение более высоких температур, получающихся в процессе горения, и отсутствие динамических и механических напряжений в МГД генераторе увеличивают эс1)фективпый к. п. д. [c.325]

Принцип работы рассматриваемой установки очень прост подводимая к системе энергия расходуется на испарение рабочего тела. В точке В рабочим телом является пар с высокими температурой и давлением. Затем рабочее тело расширяется, вызывая вращение турбогенератора, т. е. производя электрическую энергию, которая может быть преобразована в работу. В точке С рабочее тело еще пар, но с более низкой температурой и очень низким давлением. В конденсаторе рабочее тело переводится вновь в жидкое состояние и приобретает исходные температуру и давление. Энергия, которую необходимо вывести при этом из системы, обычно отбирается охлаждающей водой. Важно подчеркнуть, что рабочее тело после выполнения цикла А—В— С—А возвращается в точку А без каких-либо изменениГ . [c.46]

Выделяемое при первом же взрыве тепло вполне достаточно для того, чтобы образовался ионизированный слой раскаленного газа, или плазмы, которая распространяется по цилиндру вслед за ударной волной. В таком газе орбитальные электроны отделяются от своих исходных атомов, и присутствие этих свободных электронов делает ионизированный газ (то есть плазму) электропроводящим Ч Колеблясь вместе с ионизированным газом вдоль цилиндра, волна свободных электронов создает переменный электрический ток, и, таким образом, ядерная энергия в реакторе- бомбе непосредственно превращается в электрическую (без обременительного процесса кипячения воды, необходимого для получения пара и приведения в движение турбогенератора). Конечно, мы еще должны найти способ извлекать эуу электроэнергию из реактора- бомбы , прежде чем сможем использовать его на практике. В принципе для этого можно установить соответствующие катушки-токосниматели (как показано на рис. 21) переменный электрический ток, текущий внутри реактора, будет индуцировать электрический ток в таких катушках подобно тому, как первичная обмотка трансформатора индуцирует токи во вторичной обмотке. Однако на практике токоснимающие катушки очень сложно установить настолько близко к реактору, чтобы такая индуктивная связь была достаточно эффективной. Из этого затруднительного положения можно выйти, пропустив токоснимающие электроды сквозь стенки цилиндра, однако и в этом случае весьма трудно найти такой материал для электродов, который выдержал бы громадные рабочие температуры внутри реактора (около 3500° С у внутренней поверхности цилиндра и вдвое большая — в критической зоне). [c.70]

Для многочисленной группы машин и машинных агрегатов (сюда относятся различные виды машин-двигателей и исполнительных машин, механизмы которых характеризуются постоянным отношением угловых и линейных скоростей, а следовательно, и постоянством передаточного отношения агрегаты, состоящие из электропривода и рабочих машин в виде грузоподъемных машин, транспортеров, центробежных насосов и вентиляторов, а также гидравлических, паровых и газовых турбогенераторов и т. п.) такое движение свойственно их нормальному рабочему режиму и это движение для них называется установившимся. Поэтому в этом случае нет разницы между движением равновесным и движением установившимся, или движением при нормальном рабочем режиме машины. Только при пуске в ход и остановках, а также при изменении нагрузки и последующем регулировании, эти машины подвергаются действию неуравновешивающихся сил и их движение становится неравновесным, а вместе с тем неустановивщнмся, Оно будет [c.5]

Первая нечувствительная скорость у большинства роторов крупных турбогенераторов, как видно из таблицы, расположена ниже их рабочей скорости, т. е. при выходе на рабочую скорость ротор проходит через нечувствительную, на которой он практи- чески не уравновешен. Если рабочая скорость достаточно далека от нечувствительной, то такой переход не вызовет больших перегрузок. Однако у генераторов ТВ-50-2, ТВФ-60-2, ТВФ-100-2, ТВВ-165-2, ТВВ-220-2, ТГВ- 00, ТГВ-2000-4/П нечувствительная скорость отстоит от рабочей меньше чем на 20%. Такие роторы работают практически в недобалансированном состоянии, а уравновешивание их на рабочей скорости симметричными грузами в торцевых сечениях сложно и требует установки больших грузов, что лодтверждается малыми значениями коэффициента р для многих из них. [c.95]

Очень малая чувствительность к симметричным грузам и связанная с этим сложность балансировки на рабочей скорости роторов генератора ТВ-50-2 и однотипных с ними Т2-50-2 хорошо известны [1, 6, 7]. Очень близко к рабочей скорости располагается, по нашим расчетам, первая нечувствительная скорость роторов генераторов ТВВ-165-2, ТГВ-800-4 и ТГВ-1000-4. У последнего типа генератора дело еш,е больше осложняется тем, что и отстройка его от первой критической скорости составляет менее 12%. Для этого турбогенератора, по нашему мнению, необходимо выполнить уточненные расчеты первых критической и нечувствительной скоростей и, если результаты предварительных расчетов подтвердятся, следует внести в конструкцию ротора соответствующие изменения с тем, чтобы обеспечить достаточную отстройку от этих скоростей. В противном случае балансировка этих роторов симметричными грузами в торц ах бочки будет практически невозможна. [c.95]

Рабочая скорость некоторых турбогенераторов находится между второй и третьей критическими, поэтому интересно исследовать отношения первой нечувствительной скорости к третьей собственной частоте. Расчеть показали, что при длине концевых частей, превышающей /з пролета (е > 0,67) для любых отношений диаметров, первая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту. При уменьшении относительного диаметра и длины концевых частей первая нечувствительная скорость становится равной третьей собственной частоте. [c.66]

О малой чувствительности к симметричным грузам в торцовых сечениях и связанной с этим сложностью уравновешивания на рабочей скорости роторов генераторов ТВ-50-2 и однотипных с ними Т2-50-2 говорится в работах [2—5]. Э. А. Мазин [10] отмечает нечувствительность на рабочей скорости к симметричным грузам ротора турбогенератора ТВФ-100-2. [c.70]

Приведены результаты исследования влияния относительных размеров ротора ступенчатой формы на его первые две нечувствительные скорости при действии грузов, установленных в торцовых сечениях средней утолще1шой части. Сравнение результатов вычисления первой и второй нечувствительных скоростей с данными из опыта уравновешивания натурных роторов турбогенераторов большой мощности подтверждает применимость полученных формул для практических расчетов. Выявлена тенденция приближения второй нечувствительной скорости к рабочей при повышении единичной мощности турбогенераторов. [c.142]

Т урбогазоду вки неохлаждаемые — Потребляемая мощность 12 — 575 Турбогенераторы ХТГЗ 50 000 кет — Удельный расход пара 13— 196 --транспортные осветительные — Параметры 13 — 402 Турбокислородные установки 5—387 Турбокомпрессорные колёса рабочие 12 — 571 Турбокомпрессорные холодильные агрегаты 12 — 685 [c.314]

Фундаменты для турбогенераторов воспринимают не только статическую, но и динамическую нагрузку, с которой особенно приходится считаться при работе их в резонансной зоне. Первоначально динамическая работа фундамента учитывалась введением в расчет веса турбоагрегата, увеличенного в 5 раз [Л. 1]. До тех пор, пока применялись низкооборотные турбоагрегаты (до 1 500 об мин), такой метод расчета хотя и приводил к постройке громоздких фундаментов, однако был приемлем, так как частоты собственных колебаний значительно отличались от рабочих чисел оборотов агрегата и явление резонанса не проявлялось. С увеличением же чисел оборотов турбоагрегатов У фундаментов стали проявляться явления резонанса. Это вызвало необходимость проведения динамических расчетов фундаментов. В связи с этим появляются труды Гейгера, Эллерса, Бейера. Некоторые из них были опубликованы -в русском переводе в сборнике, изданном под редакцией Е. Л. Николаи (Л. 2]. [c.5]

Анализ амплитудно-частотных характеристик и спектра частот собственных колебаний показал, что в вертикальной плоскости в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов турбогенератора отмечено возникновение одного резонансного пика, связанного с частотой собственных колебаний фундамента. Этот пик обычно находится вблизи рабочих чисел оборотов машины. Изменяя частоту собственных колебаний фундамента, мы можем изменять положение этого пйка относительно рабочего числа оборотов. На фундаменте возможно появление еще одного резонансного пика, который значительно удален от рабочих чисел оборотов машины и основного резонансного пика фундамента. Он имеет частоту колебаний около 10 гц, соответствующую колебаниям фундамента как массива, находящегося на упругом основании. При этой частоте колебаний возмущающие силы весьма незначительны и резонансная амплитуда очень мала. Поэтому возникновения этого пика можно не учитывать в расчете. [c.39]

У фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет частота собственных колебаний равна 2 100 кол/мин. Она значительно удалена от рабочих чисел оборотов машины, равных 3 ООО в минуту, а двойные амплитуды при 2 100 об1мин не превосходят 15 мк. [c.13]

Анализ данных табл. 2-3 наказывает, что для фундаментов машин с рабочей частотой колебаний 50 гц в диапазоне от пуля до рабочих чисел оборотов зафиксирована частота собственных вертикальных колебаний около 50 гц и выше. Следовательно, в этой плоскости может быть только один резонансный пик, соответствующей частоте 50 гц. В этом же диапазоне частот колебаний в поперечной и продольной плоскостях отмечены две или три частоты собственных колебаний. Натример, у фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет наблюдались колебания с частотами 4,17 и 25 в поперечной и с частотами 12,5 35 и 50 гц — в продольной плоскостях. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...