Деформация стали при термической обработке

Деформация стали при термической обработке [c.129]

М о ч а л к в н Р. И., Деформация стали при термической обработке, Машгиз. [c.713]

Общие закономерности деформации стали при термической обработке приведены В гл. 9 [c.385]

Глава 9. Деформация стали при термической обработке и методы ее предупреждения (В, Г. Воробьев). , 214 [c.781]

Моча л кип Р. И., Деформация стали при термической обработке, Машгиз, 19 19. [c.995]

Термическая и химико-термическая обработка. Краткая характеристика и области применения методов термической обработки. Краткие сведения о деформации стали при термической обработке. [c.159]

Деформация стали при термической обработке обусловлена остаточными внутренними напряжениями, величина и знак которых определяют степень и характер деформации. В результате неравномерности нагрева и охлаждения при термообработке возникают термические напряжения, а неравномерность структурных превращений во времени и по сечению данной детали вызывает структурные напряжения. [c.206]

См. Деформация стали при термической обработке , Справочник машиностроителя, т. 1 , Машгиз, 1952, стр. 981. [c.141]

Глава 41. Внутренние напряжения, трещины и деформация стали при термической обработке (Д. М. Нахимов ). .....................805 [c.755]

ВНУТРЕННИЕ НАПРЯЖЕНИЯ, ТРЕЩИНЫ И ДЕФОРМАЦИЯ СТАЛИ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ [c.805]

При выборе стали для изготовления зубчатых колес необходимо учитывать ее стоимость, обрабатываемость, прокаливаемость и деформацию колеса при термической обработке. Так как основным элементом зубчатого колеса является зуб, применяемые стали и методы упрочнения должны обеспечивать высокую контактную и усталостную прочность, прочность при изгибе, ударе и износостойкость зуба. [c.223]

Если таких частиц будет больше, например если при термической обработке измельчаются частицы цементита (рис. 221,6), то вокруг этих частиц возникает искажение кристаллической решетки, что препятствует движению дислокаций, и сталь упрочняется. Наоборот, в результате укрупнения частиц (рнс. 221,в) освободятся некоторые объемы феррита для движения дислокаций, и способность стали к пластической деформации увеличится. [c.276]

Основные преимущества легированных сталей выявляются только после термической обработки. Легированные стали, не меняющие микроструктуру при термической обработке, упрочняются пластической деформацией. [c.155]

Закономерности формирования химического состава металла шва изложены в разд. III Физико-химические и металлургические процессы при сварке . Материал первых двух разделов дает описание тех физических и температурных условий, которые создаются над поверхностью металла и в самом металле в процессе сварки. В этом плане материал первых двух разделов представляет собой как бы описание того физического фона, от которого зависит протекание реакций, переход различных легирующих элементов в металл шва или их удаление и окисление. Вопросы защиты металла шва и массообмена на границе металл— шлак и металл — газ — центральные в разд. III. Эти процессы предопределяют химический состав металла шва, а следовательно, во многом и его механические свойства. Однако формирование свойств сварного шва, а тем более сварного соединения, определяется не только химическим составом металла. Характер кристаллизации шва во многом влияет на его свойства. Свойства околошовной зоны и в определенной мере металла шва существенно зависят от температурного и термомеханического циклов, которые сопровождают процесс сварки. Для многих легированных сталей и сплавов эта фаза формирования сварного соединения предопределяет их механические свойства. Процесс сварки может создавать в металле такие скорости нагрева и охлаждения металла вследствие передачи теплоты по механизму теплопроводности, которые часто невозможно организовать при термической обработке путем поверхностной теплопередачи. Образование сварного соединения сопровождается пластическими деформациями металла и возникновением собственных напряжений, которые также влияют на свойства соединений. Эти вопросы рассматриваются в IV, заключительном разделе учебника — Термодеформационные процессы и превращения в металлах при сварке . [c.6]

Данный метод обработки рам гарантирует необходимую точность изготовления без применения специальной оснастки и специального мерительного инструмента. Однако цикл механической обработки рамы рольганга по указанному выше маршруту составляет 20 дней, причем загружается крупный уникальный строгальный станок (до 3000 час. на каждый стан). Наблюдения показали, что правильный режим термической обработки позволяет добиться такой степени снятия напряжений в заготовке, при которой деформация рам при механической обработке становится незначительной и в процессе дальнейшей обработки на чистовых операциях исчезает. Поэтому для сокращения цикла производства и разгрузки уникальных станков подобные рамы рольгангов в последнее время стали изготовляться по следующему маршруту [c.250]

Значительные деформации, имеющие место при термической обработке углеродистой стали, не допускают применения её для целого ряда инструментов крупных цилиндрических фрез, тонких прорезных фрез, фрез сложной конфигурации, червячных фрез, резьбового инструмента и т. п. [c.267]

Углеродистые стали (ГОСТ 1435-54) имеют высокую твердость HR 62—63), прочность, износоустойчивость и низкую твердость в отожженном состоянии (НВ 187—217), К недостаткам углеродистых сталей надо отнести склонность их к образованию трещин и значительной деформации при термической обработке и низкую теплостойкость (Г=200—250°С). [c.138]

Легированные инструментальные стали (ГОСТ 5950-63) обладают по сравнению с углеродистыми повышенной вязкостью в закаленном состоянии, более глубокой прокаливаемостью, меньшей склонностью к деформациям и трещинам при термической обработке. [c.138]

Причинами возникновения сварочных напряжений являются неравномерность распределения температуры при сварке и жесткость свариваемых элементов, препятствующая свободному развитию тепловых деформаций и вызывающая возникновение пластических деформаций. При сварке закаливающихся сталей на развитие сварочных напряжений влияют также структурные превращения в шве и зоне термического влияния, сопровождающиеся изменением объема. В сварных соединениях разнородных сталей проведение термической обработки приводит к появлению нового вида термических внутренних напряжений, обусловленных разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых деталей (п. 5 главы II). [c.59]

Кроме приемлемых износостойко-сти, сопротивления малым пластическим деформациям и теплостойкости, прочности и вязкости, стали должны обладать хорошими технологическими свойствами обрабатываемостью давлением и резанием, устойчивостью против Перегрева, малой деформируемостью при термической обработке, малой склонностью к обезуглероживанию, а также по возможности быть экономно легированными. [c.638]

P. H. Мочалки н. Деформация стали при термической обработке, ВНИИТОМАШ, Машгиз, 1949. [c.818]

Выбрать марку стали и режим обработки для прессформ а) простой формы и небольших размеров б) сложной формы учесть при этом, что обрабатываемость стали резанием должна быть хорошей кроме того, деформация прессформы при термической обработке должна быть минимальной. [c.374]

Скорость нагрева. Скорость нагрева деталей при закалке, как и при других операциях термической обработки, зависит от размеров деталей, теплопроводности стали, связанной с ее химическим составо>м, а также от способа нагревания. Быстрый налрев стали при термической обработке более экономичен. Однако при быстром нагревании создается большой температурный перепад между поверхностью и центром изделия, что приводит к появлению больших внутренних напряжений и может вызвать пластическую деформацию, коробление или появление трещин в отдельных зонах изделия. Поэтому нагрев должен быть равномерным, а скорость нагрева должна создавать достаточную гарантию от появления в нагреваемых изделиях чрезмерных напряжений, пластической деформации и трещин. Чем больше поперечные размеры изделий, тем медленнее должен быть нагрев. Нормы нагрева в большинстве случаев устанавливают практически, исходя из конкретных условий. [c.92]

X р о м о м о л и б д е н о в ы е стали применяют для деталей, требующих малых деформаций при термической обработке или рабо-таюших в условиях высоких температур. Вла-годаря хорон1ей обрабатываемости эти стали применяют для зубчатых колес, у Koropi,ix зубья нарезают после улучшения. [c.32]

Основное влияние на стойкость стали к сульфидному растрескиванию оказывают структура и ее прочностные характеристики, изменяющиеся в широком диапазоне при термической обработке, пластической деформации и их сочетании. Очень большое значение для оценки склонности металла к статической водородной усталости имеет его твердость. Стандартом НАИК предусматривается максимальная допустимая твердость HR 22. [c.22]

Контрольный образец изготовляют из высококачественной легированной стали, подвергнутой термической обработке, при которой деформации образца до напряжения 800 МПа не выходят за пределы упругости. Размеры контрольных образцов выбирают в зависимости от предельной нагрузки поверяемой машины и от ее габаритных размеров. Обычно контрольным образцам придают форму нормальных образцов для испытаний на растяжение, но с несколько увеличенной длиной так, чтобы можно было установить тензометр с базой не менее 200 мм. Наилучшнм для этой цели является зеркальный тензометр Мартенса Для его установки на полированной поверхности образца (не ниже Ra = [c.536]

ХВФЮА щие втулки, гильзы цилиндров двигателей внутреннего сгорания, рессоры, иглы форсунок, тарелки букс, стаканы, распылители, распределительные валики, пшинделн. валы, штоки клапанов паровых турбин и другие детали, рабогаю-ише при т емпературах до 4 )0° С Детали сложной конфигурации и тонкостенные с большим отношением длины к диаметру, детал[т, к которым предъявляются требования очень высокой твердости, изпососюн-кости, повышенного предела усталости и минимальной деформации при термической обработке Азотируемая сталь данной группы применяется в точном машиностроении, приборе-, турбо-, моторостроении и авто- [c.307]

Сталь марки 25ХГМ обладает хорошими прочностными свойствами, но имеет повышенную склонность к деформации при термической обработке. [c.338]

Несмотря на нес солько пониженную способность к пластической деформации комплекснолегированной стали, трещины в прутках диаметром 15 и 8 мм как в процессе ковки, так и при механической обработке не были обнаружены. Сталь 75ХСМФ имеет повышенную устойчивость против перегрева и отпуска, трещиноустойчивость при термической обработке и наивысший предел прочности при изгибе. [c.85]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...