Токи вихревые насыщения

Магнитомягкие ферриты используют для изготовлений сердечников трансформаторов, катушек индуктивности, магнитных антенн, статоров и роторов высокочастотных небольшой мощности электрических моторов, деталей отклоняющих систем телевизионной аппаратуры. Ферриты обладают более низкой индукцией насыщения, чем металлические ферромагнетики, поэтому в сильных полях их применять нецелесообразно, однако в высокочастотных полях ферриты могут иметь более высокую индукцию, так как отсутствует размагничивающее действие вихревых токов. [c.102]

Сердечники статоров генераторов и трансформаторов состоят преимущественно из железа, которое увеличивает магнитное поле,, однако вносит потери, связанные с вихревыми токами и магнитными явлениями, которые по экономическим соображениям должны быть минимальными, иначе получаемое тепло приведет к выходу из строя изоляции обмоток, или, в случае статора, к расплавлению железа. Поэтому сердечники собирают из изолированных пластин, толщиной 0,28—0,35 мм. Теоретически критерием для использования того или иного сплава будут потери и плотность тока насыщения. Увеличение электросопротивления, которое умень- [c.243]

Основными требованиями к магнитомягким материалам, относящимся к ферромагнетикам, являются низкие значения коэрцитивной силы и высокая магнитная проницаемость, способность намагничиваться до насыщения в слабых полях, малые потери при перемагничивании и на вихревые токи. Для удовлетворения этих требований металл должен обладать гомогенной структурой, быть чистым от примесей и включений и иметь крупнозернистое строение, свободное от внутренних напряжений, вызываемых наклепом. [c.821]

Из магнитно-мягких сплавов изготавливают электромагниты, магнитопро-воды электрических машин, трансформаторов, электрических приборов и аппаратов. Основные требования, предъявляемые к магнитно-мягким материалам, г низкая коэрцитивная сила (узкая петля гистерезиса), высокая магнитная проницаемость, высокая индукция насыщения, малые потери на вихревые токи и пере-магничивание. Низкие значения и высокая магнитная проницаемость ц достигаются в ферромагнетиках при однофазной близкой к равновесию структуре с минимумом внутренних напряжений. [c.128]

Величина тормозного момента в процессе работы тормоза регулируется изменением тока возбуждения / (рис. 6.9). Тормозной момент быстро возрастает с увеличением тока возбуждения, пока магнитопровод тормоза не насыщен. По мере насыщения тормозной момент возрастает менее интенсивно и при чрезмерном насыщении и дальнейшем увеличении / может иметь место уменьшение момента. При одном и том же токе возбуждения и различной частоте вращения тормозной момент вихревого тормоза также будет изменяться. Вихревой тормоз дает возможность получения больших тормозных моментов как при высоких, так и при низких скоростях движения механизма (в то время как гидравлический тормоз, имеющий квадратичную зависимость тормозного момента от скорости, не может создать большие тормозные моменты при малой скорости вращения). [c.306]

Вторую — важную группу представляют ферромагнитные неметаллические соединения со свойствами полупроводников ферриты. Они имеют значительно более высокое (на 6 порядков) электросопротивление и меньшую намагниченность насыщения, чем кремнистые стали и пермаллой. Это позволяет уменьшить потери на вихревые токи и применять ферриты для сердечников и дросселей катушек радиотехнической и электротехнической аппаратуры, работающей в широком диапазоне частот. [c.417]

Пределы вспышки зависят от явлений конвекции, создающих вихревые движения в горючей смеси. Форма и величина сосудов, в которых происходит сгорание, также играет большую роль, причем чем меньше размеры сосуда, тем же предел вспышки. При медленно сгорающих смесях форма факела при распространении пламени не остается шарообразной, так как конвекционные токи заставляют пламя быстрее подниматься вверх, чем расходиться в стороны. Самый способ зажигания горючей смеси (искра, раскаленное тело, пламя) оказывает существенное влияние на пределы вспышки, заставляя расходиться теоретические подсчеты с наблюдаемыми на опыте величинами. Приводимые в табл. 1 величины, характеризующие пределы вспышек для различных горючих материалов, предполагают начальное давление в 1 ата и температуру 20 (у паров температура должна соответствовать давлению насыщения. [c.644]

II ниже) петля представляет собой эллипс, потому что и индукция, и напряженность поля практически синусоидальны. При средних индукциях и низких частотах площадь динамической петли определяется в основном потерями на гистерезис и по форме напоминает петлю гистерезиса. При высоких индукциях, близких к индукции насыщения, изменяется форма носика петли из острого ои постепенно превращается в закругленный, что связано с ростом потерь на вихревые токи. Увеличение частоты вызывает более быстрый рост потерь на вихревые токи (пропорционально квадрату частоты). Это ведет сначала к закруглению носика петли, а при более высоких частотах (порядка сотен килогерц) форма петли постепенно переходит в эллипсовидную, Увеличение толщины листов, из которых изготовлен образец, ведет к росту потерь на вихревые токи, а следовательно, к изменению формы петли (уширению при низких частотах и большему закруглению носика по сравнению с петлей образца из тонколистового материала при больших частотах). [c.34]

Площадь поперечного сечения сердечников добавочных полюсов выбирают так, чтобы индукция магнитного поля была сравнительно небольшой. Это необходимо для увеличения предельной нагрузки, при которой происходит насыщение магнитной цепи добавочных полюсов. С этой же целью воздушный зазор под добавочными полюсами делают значительно большим, чем под главными. Витки обмотки добавочных полюсов стараются разместить бли же к якорю, а между остовом машины и сердечником добавочного полюса устанавливают немагнитные прокладки, с тем чтобы разделить воздушный зазор на две части (рис. 11). Это позволяет уменьшить рассеивание магнитного потока и влияние на коммутацию вихревых токов, индуктируемых в остове и сердечнике главного полюса при резких изменениях тока якоря. Вихревые токи задерживают изменение магнитного потока добавочных полюсов. [c.20]

Область применения материалов для работы в слабых полях показана в табл. 13.1 (п. 2). На основе этих материалов изготавливается высокочувствительная аппаратура, работающая в переменных полях высокой частоты. В отличие от силовых аппаратов, где основное внимание уделяется индукции и потерям в области насыщения, здесь качество аппаратуры зависит от ц ач. Поэтому такие материалы должны удовлетворять требованиям малых потерь на гистерезис и вихревые токи. Эти требования удовлетворяются наличием узкого гистерезисного цикла и большой крутизны зависимости В(Н) в слабых магнитных полях, высоким значением начальной магнитной проницаемости и минимальными константами магнитострикции и анизотропии. [c.594]

Формула не учитывает влияния индуктивности, вихревых токов насыщения стали и время движения якоря. [c.168]

В целях уменьшения потерь на вихревые токи и связанного с этим нагрева вибратора, приводящего к изменению его собственной частоты, в мощных стержневых магнитострикционных вибраторах целесообразно применять тонкостенные трубки, снабженные продольными прорезями и для лучшего излучения закрытые с одного торца пластинкой. Применение трубок имеет, однако, тот недостаток, что вследствие малого поперечного сечения в них быстро наступает магнитное насыщение. [c.47]

Магнитострнкционные материалы. Основными характеристиками магнитострикционных материалов (см. табл. 27.32), применяющихся для изготовления магнитострикционных преобразователен, являются коэффициент магнитомеханической связи К, квадрат которого равен отношению преобразованной энергии (механической или магнитной) к подводимой (соответственно магнитной или механической), динамическая маг-гщтострикционная постоянная a=(da/dS)s и маг-ьитострикционная постоянная чувствительности Л= ((ЗВ/а)где а — механическое напряжение, Я/м , В — магнитная индукция, Тл, а индексы и Я означают неизменность деформации и магнитного поля. Величина а существенна для работы излучателей, а Л — для работы приемников. Плотность р и модуль Юнга Е определяют резонансную частоту преобразователей от механической прочности, магнитострикции насыщения X и индукции насыщения Вь зависит предельная интенсивность магнитострикционных излучателей механическая добротность Q, удельное электрическое сопротивление р.-,л и коэрцитивная сила Не определяют потери энергии на вихревые токи и гистерезис при работе преобразователя. Значения К, а, Л существенно зависят от напряженности подмагничивающего поля, значение которого Яопт, отвечающее максимуму К, обычно называют оптимальным. [c.615]

Немагнитный слой позволяет нрн.менять большие удельные мощности без насыщения стали и дополнительно снижает электродинамические усилия, так как вихревые токи в нем компенсируют силу п(штяжения магнитных масс. Плиты имеют программный регулятор и защиту от использования некомплектных кастрюль. Мощность плиты около 1,5 кВт. [c.227]

Технически чистым называют железо, содержащее не более 0,04 % С. Оно обладает высокими магнитной проницаемостью и индукцией насыщения и низкой коэрцитивной силой. По причине малого удельного электрического сопротивления технически чистое железо обладает повьпиенными потерями на вихревые токи и находит применение только в устройствах постоянного тока (полюсные наконечники электромагнитов, магнитопроводы реле, полюсные наконечники, сердечники и экранирующие корпуса измерительных приборов магнитоэлектрической и электромагнитной систем). Технически чистое железо является основным компонентом при изготовлении многих магнитных материалов. Промышленностью оно выпускается в виде электролитического железа, железа Армко (кипящая низкоуглеродистая [c.130]

Магнитно-мягкие стали и сплавы предназначены для изготовления деталей лагнитопроводов переменного магнитного поля, создаваемого переменным электрическим током, и поэтому должны обладать способностью намагничиваться до насыщения даже в слабых полях (высокая магнитная проницаемость) п пметь малые потери на перемагннчивание и гистерезис и вихревые [c.71]

По магн. свойствам М. с. подразделяются на два технологически важных класса. М. с. класса ферромагнитный переходный металл (Ре, Со, N1, в количестве 75—85%)—н е м е т а л л (В, С, 81, Р— 15—25%) являются магнитно-мягкими материалами с незначительной коэрцитивной силой ввиду отсутствия магн.-кристаллич. анизотропии (наблюдаемая макроскопич, магнитная анизотропия обусловлена ири ненулевой магнитострикции внутр. или внеш. напряжениями, к-рые могут быть снижены при отжиге, а также наведённой анизотропией в расположении пар соседних атомов). Магнитная атомная структура осн. состояния таких систем может быть представлена в виде совокупности параллельно ориентированных локализованных магн. моментов при отсутствии трансляц. периодичности в их пространств, размещении, причём благодаря эффектам локального окружения магн. моменты ионов по своей величине могут флуктуировать (см. Аморфные магнетики). М. С. этого класса имеют почти прямоугольную петлю гистерезиса магнитного с высоким значением индукции насыщения В , что в сочетании с высоким уд. электрич, сопротивлением р ж, следовательно, низкими потерями на вихревые токи делает М. с. по сравнению с электротехн. сталями более предпочтительными при применении, напр., в трансформаторах [6]. [c.108]

Магнитно-мягкие материалы намагничиваются до насыщения и пе-ремагничиваются в относительно слабых магнитных полях напряженностью 8...800 А/м (-0,1...10 Э). При температурах ниже точки Кюри эти материалы спонтанно намагничены, но внешне не проявляют магнитных свойств, так как состоят из хаотически ориентированных, намагниченных до насыщения доменов. Магнитно-мягкие материалы обладают относительно большими значениями магнитной проницаемости, малой коэрцитивной силой и относительно большой индукцией насыщения. Эти материалы отличаются малыми потерями на гистерезис и вихревые токи на один цикл намагничивания. [c.103]

Сплавы Fe—Si—В с высоким магнитным насыщением бьши предложены для замены обычного кристаллического сплава Fe—Si в сердечниках трансформаторов, а также сплавов Ni— Fe с высокой магнитной проницаемостью. Отсутствие магнитокристаллической анизотропии в сочетании с довольно высоким электросопротивлением снижает потери на вихревые токи, в особенности на высоких частотах. Потери в сердечниках из разработанного в Японии аморфного сплава FegjBi3Si4 2 составляют 0,06 Вт/кг, т. е. примерно в двадцать раз ниже, чем потери в текстурованных листах трансформаторной стали. Экономия за счет снижения гистерезисных потерь энергии при использовании сплава Fes3Bi5Si2 вместо трансформаторных сталей составит только в США 300 млн долл/год. Эта область применения металлических стекол имеет широкую перспективу. [c.864]

При постоянной частоте тока, питающего j обмотки электромагнитов, амплитудные значе. ния вихревых токов 7i и /2 пропорциональны магнитным потокам Фп1ах1 и Фшаха- При слабом насыщении железа эти магнитные потоки пропорциональны амплитудному значению питаю- pj, . jg векторная щих обмотки токов 11 и /а- Следовательно, диаграмма индук-результирующий момент равен M=Mi—М = ционного прибора = Ы J 2 sin г . [c.49]

Для записывающих головок необходимо, чтобы индукция 1асыщения материала сердечника в несколько раз превышала индукцию насыщения носителя записи. В противном случае магнитная цепь сердечника будет вносить дополнительные нелинейные искажения. Относительная магнитная проницаемость сердечника должна быть не менее ста. Материал сердечника должен иметь небольшую коэрцитивную силу для уменьшения потерь на гистерезис и большое удельное электрическое сопротивление для уменьшения потерь на вихревые токи. [c.253]

Для сердечников, полюсов магнитопроводов, создающих в воздушных зазорах достаточно сильное магнитное поле, например, электромагнитов, осциллографов, магнитоэлектрических измерительных приборов, микрофонов и других, необходим материал с более высокой, чем у электротехнической стали, индукцией в магнитных полях при 20, 50, 100, 300 э и выше. Такими свойствами обладает железокобальтовый сплав пермендюр, содержащий около 50% кобальта и 1,8 о ванадия. Широко применяется пермендюр для изготовления мембран телефонов. При толщине 0,2 мм и напряженности поля 150 э индукция насыщения такого пермендюра составляет 24 ООО гс. В слабых полях пермендюр имеет магнитные свойства более низкие, чем электротехническая сталь. К числу недостатков пермендюра относится малое удельное сопротивление, приводящее к большим потерям на вихревые токи. Он обладает высокой маг-нитострикцией. [c.305]

Т. - сложная нелинейная электродинамич. система, к-рук) в общем случае невозможно рассчитать простыми инженерными методами, т. к. I) Между иа-пряжеиностью магнитного поля Н и магнитной индукцией В в ферромагнетиках существует нелинейная (из-за насыщения) и неоднозначная (благодаря гистерезису) зависимость. 2) На достаточно высоких частотах токи первичной и вторичной цепей частично замы-, каются межвитковыми емкостями и между этими цепями появляется паразитная связь. 3) Часть подводимой к Т. энергии тратится на нагревание сердечника (токи Фуко, см. Вихревые токи). А) (Структура магнитного поля Т. сложна и меняется во времени. [c.197]

Наиболее подходящими магнитными материалами для магнитопроводов феррорезонансных стабилизаторов, работающих в режиме насыщения, являются холоднокатаные текстурованные электротехнические стали марок Э310—Э370, выполняемые в виде витых ленточных сердечников, у которых меньшие потери на гистерезис и на вихревые токи, чем у горячекатаных сталей. Меньшие потери обеспечат меньший нагрев магнитопровода и облегчат тепловой режим работы. Однако в широко применяемых конструкциях с объединенной магнитной системой преимущества холоднокатаных сталей в мощных стабилизаторах технологически трудно реализовать, так как для этого нужно обеспечить, чтобы магнитный поток был направлен вдоль проката. Поэтому чаще применяют горячекатаные стали марок Э41—Э44. К их достоинствам относятся также сравнительно низкая стоимость и возможность использовать готовые типоразмеры после несложной дополнительной обрезки частей магнитопровода. [c.316]

Сем. Магнитострикция) и применяемые для изготовления магнитострик-ционных преобразователей эл.-магн. энергии в механич. и обратно (излучатели акустич. колебаний, датчики давления, фильтры и др. приборы). Осн. хар-ки М. м. (см. табл.) коэфф. магнитомеханич. связи А, квадрат к-рого равен отношению преобразованной энергии (механич. или магнитной) к подводимой (соответственно магнитной или механической) без учёта потерь динамические магнитострикц. постоянная в, определяющая чувствительность преобразователя в режиме излучения, и относительная магнитная проницаемость р, скорость звука с магнитострикция насыщения Xg, определяющая предельную интенсивность звука, излучаемого преобразователем коэрцитивная сила Не и уд. электрич. сопротивление р, характеризующие потери энергии соотв. на гистерезис и на вихревые токи. Магнитострикц. преобразователи работают, как правило, при пост, поле подмагничивания Яо, соответствующем максимуму к (Нц пт) или несколько большем. [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...