Формула теплового потока

Для получения расчетной формулы теплового потока при теплопередаче рассмотрим теплопроводность многослойной плоской стенки при граничных условиях третьего рода. Стенка состоит из п слоев с известными толщинами и коэффициентами теплопроводности (рис. 3.5). Известны также контактные термические сопротивления между отдельными слоями. Теплоносители имеют температуры и if , а интенсивность их теплообмена с поверхностями стенки определяется коэ( )фициентами и а . [c.277]

Формула теплового потока [c.362]

Отсюда получаем в обычном виде формулу теплового потока на 1 м длины трубы [c.224]

Тогда (5-73) с учетом (5-74) примет вид, аналогичный формуле теплового потока при нелинейной анизотропной теплопроводности [c.165]

Формулы (204) и (205) справедливы не только для всей толщи стенки, но и для любого ее слоя. При стационарном режиме через все слои стенки проходит одно и то же количество тепла, т. е. один и тот же тепловой поток q. Если все слои стенки будут однородны, т. е. будут иметь один и тот же коэфициент теплопроводности то для любого слоя, например, отстоящего на расстоянии х от поверхности стенки с наибольшей температурой, формула теплового потока примет вид [c.205]

Формула теплового потока для многослойной цилиндрической стенки, состоящей, например, из трех слоев, по аналогии с формулой (210 ") имеет такой вид [c.210]

Из записанных трех формул теплового потока находим характерные разности температур [c.216]

Значение теплового потока, входящего в ограждение (здесь имеется в виду ограждение в термическом понятии, т. е. с учетом переходных сопротивлений), получим из основной формулы теплового потока, полагая R = Rq [c.196]

Отсюда получаем в обычной форме формулу теплового потока (на 1 пог.м) [c.230]

Полученная простейшая формула имеет очень широкое распространение в тепловых расчетах. По этой формуле не только рассчитывают плотности теплового потока через плоские стенки, но и делают оценки для случаев более сложных, упрощенно заменяя в расчетах стенки сложной конфигурации на плоскую. Иногда уже на основании оценки тот или иной вариант отвергается без дальнейших затрат времени на его детальную проработку. [c.72]

По формуле (8.9) можно рассчитать коэффициент теплопроводности материала, если экспериментально замерить тепловой поток и разность температур на поверхностях пластины (стенки) известных размеров. [c.72]

Коэффициент теплоотдачи обычно определяют экспериментально, измеряя тепловой поток Q и разность температур i = t — в процессе теплоотдачи от поверхности известной площади F. Затем по формуле (9.1) рассчитывают а. При проектировании аппаратов (проведении тепловых расчетов) по этой формуле определяют одно из значений Q, F или t. При этом а находят по результатам обобщения ранее проведенных экспериментов. [c.77]

На практике часто одна теплообменная поверхность полностью охватывается другой (рис. 11.3). В отличие от теплообмена между близко расположенными поверхностями с равными площадями здесь лишь часть излучения поверхности Рг попадает на F. Остальная энергия воспринимается самой же поверхностью р2 Тепловой поток, передаваемый излучением от внутреннего тела к внешнему, можно также определить по (11.16), если вместо F подставить поверхность меньшего тела f 1, а степень черноты системы определить по формуле [c.93]

Обычно считают, что конвекция и излучение не влияют друг на друга. Коэффициент теплоотдачи конвекцией к считают по формулам, приведенным в гл. 10, а под коэффициентом теплоотдачи излучением понимают отношение плотности теплового потока излучением [c.97]

Согласно формуле (12.7) тепловой поток через цилиндрическую стенку трубы будет ранен [c.99]

При расчете теплового потока Q по приближенной формуле (12.12), в которой стенка трубы считается плоской с толщиной 6 = 5 мм, получим [c.100]

Воспользуемся формулой (11.31). При этом расчет проведем при максимально возможном в этих условиях тепловом потоке, т. е. при 8 = 2 = е= 1. Поскольку поток тепло-потерь через изоляцию должен составить не более (100-99,4) % =0,6 %, то q],2/q .i = = 0,006. Из [15] степень черноты алюминиевой полированной пластины при температуре 200 °С составляет Еэ = 0,04. При более низких температурах экранных пластин степень черноты полированного алюминия согласно [15] — ниже, т. е. теплопотери будут еще меньше. [c.212]

Принципиальное различие рассматриваемых формул заключается в том, что в случае псевдоожиженной системы даже в пределах активной части слоя, для которой и справедливо выражение (б), имеют место существенные продольные циркуляции частиц с переменным направлением теплового потока и скорости. Поэтому опре-166 [c.166]

Для всего изученного диапазона чисел Рейнольдса формулы (5-28) и (5-29) отражают отличие условий теплообмена движущейся частицы от закрепленной и обобщают опытные данные при 1 /<1,5 Кет=50ч-2000 ы<1,5 Bi<0,l 0/ёт> 0 30 рт/р<11 000. Подтверждается вывод [Л. 71, 75, 307] о том, что теплообмен в газовзвеси не зависит от направления материальных и тепловых потоков (определяющая температура — средняя температура газа). [c.167]

Исследование теплоотдачи в каналах кольцевого сечения при использовании мелки. частиц естественного графита (dt 10 мк) произведено в [Л. 264] на установке типа [Л. 225] при внешнем и наружном нагреве потока [тепловой поток (4,9-ь20,6) 10 вт[мЦ. Опыты на чистом воздухе качественно согласуются с формулой (7-16), отличаясь, однако, систематически меньшими (на 11%) значениями а. [c.239]

Показать, что плотность теплового потока 9, Вт/м в случае линейной зависимости коэффициента теплопроводности от температуры может быть вычислена по формуле для постоянного коэффициента теплопроводности, взятого при средней температуре стенки. [c.7]

При течении жидкости в несимметрично обогреваемых кольцевых каналах в условиях тепловой стабилизации н постоянных плотностях тепловых потоков числа Нуссельта на соответствующих поверхностях могут быть определены по следующим формулам [22] [c.124]

Расчетную формулу теплопроводности сложной стенки при стационарном состоянии можно вывести из уравнения теплопроводности для отдельных слоев, считая, что тепловой поток, проходящий через любую изотермическую поверхность неоднородной стенки, один и тот же. [c.361]

Тепловой поток может быть отнесен к единице длины трубы и к 1 м - внутренней или внешней поверхности. Тогда расчетные формулы принимают вид [c.364]

Тепловой поток, переданный от второй поверхности стенки к холодной среде, определяется по той же формуле конвективного теплообмена Ньютона — Рихмана [c.373]

Плотность теплового потока находим по формуле (24-8) (7 = й(/1 — а)== 30,7 (1127 — 227) = 27 600 вт/м . Наружная температура сажи [c.384]

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле (24-24) и считаем, что тепловой поток отнесен к гладкой поверхности [c.387]

Во все формулы для определения величины теплового потока входит значение температуры жидкости, которая в большинстве случаев распределяется неравномерно как по сечению канала, так и по его длине. В связи с этим в технических расчетах под температурой жидкости понимают среднюю температуру потока, которая определяется следующим образом. [c.427]

Эти формулы дают среднее значение коэффициента теплоотдачи при //d>50. Они применимы для любой жидкости и наиболее полно учитывают влияние естественной конвекции и направление теплового потока. [c.430]

Для определения коэффициента теплоотдачи и критической величины теплового потока при пузырьковом кипении жидкости в условиях естественной конвекции и в большом объеме Г. Н.Кружи-лин, обработав опытные данные на основании теории подобия, предложил обобщенные формулы в следующем виде [c.451]

У преобладающей части результатов по теплопроводности матриц из волокон и сеток тепловой поток перпендикулярен направлению волокон. Эмпирическая формула X/Xq = 1 - 2,Ш с погрешностью не более + 8 % совпадает с зависимостью II при П < 0,35, а выражение X/Xq = 1 - 1,7П также совпадает с зависимостями I и II при П< 0,52. [c.32]

Распределение температур в пределах каждого слоя — линейное, однако в различных слоях крутизна температурной зависимости различна, поскольку согласно формуле (8.6) dildx)i= —q/Xi. Плотность теплового потока, проходящего через все слои, в стационарном р( жи-ме одинакова, а коэффициент теплопроводности слоев различен, следовательно, более резко температура меняется в слоях с меньшей теплопроводностью. Так, в примере на рис. 8.3 наименьшей теплопроводностью обладает материал второго слоя, а наибольшей — третьего. [c.73]

Рассчитав тепловой поток через многослойную стенку, можно определить падение температуры в каждом слое по соотношению (8.10) и найти температуры на границах всех слоев. Это очень важно при использовании в качестве теп-лоизоляторов материалов с ограниченной допустимой температурой. Обобщенную формулу для расчета температуры [c.74]

Теплоотдача при кипении. В процессе кипения жидкость обычно сохраняет постоянную температуру, равную температуре насыщения Поверхность, к которой подводится тепловой поток, перегрета сверх t на Д/. При малых значениях At теплота переносится в основном путем естественной конвекции, коэффициенты теплоотдачи можно рассчитать по формуле (10.10). При увеличении перегрева поверхности на ней образуется все большее число паровых пузырей, которые при отрыве и подъеме интенсивно перемешивают жидкость. Вначале это приводит к резкому увеличению коэффициента теплоотдачи (рис. 10.3) (пузырьковый режим кипения), но затем парообразование у поверхности становится столь интенсивным, что жидкость отделяется от греюш,ей поверхности почти сплошной прослойкой (пленкой) пара. Наступает [c.87]

На практике чаще используются про-тивоточные схемы движения, по кольку при одинаковых температурах входящих и выходящих теплоносителей S7 при противотоке всегда больше, чем при прямотоке. Согласно формуле (13.3) это означает, что для передачи одного и гого же теплового потока Q при против эточной схеме потребуется теплообменник меньшей площади. Еще одно преим щество противоточного теплообменника заключается в том, что холодный теплоноситель в нем можно нагреть до температуры более высокой, чем температ ра греющего теплоносителя на выход t"> t (см. рис. 13.6). В прямоточном теплообменнике этого сделать невозможно. [c.107]

Все приведенные выше формулы для расчета теплового потока Q (или площади F) в теплообменниках пригодны для идеальных условий чистые теплоносители, строго одинаковые условия обтекания поверхностей и т. д. В реальных теплообменниках получаются заниженные значения Q, поэтому приходится вводить специальные поправки для учета неиде-альности теплообменника. [c.108]

Для расчета местной теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной плотности теплового потока па сте1Н е (9с = onst) можно использовать формулу [15] [c.73]

В условиях, когда ТжСТт<Тс, формула (5-15) справедлива при qolpw<(q lpw) p, где (9с/ра)) р — критическое отношение плотности теплового потока к массовой скорости, при превышении которого может возникнуть местное ухудшение теплоотдачи [21]. [c.107]

Из опыта следует, что величина теплоотдачи по окружности зависит от скорости, характера и направления потока жидкости, температуры И диаметра трубы, от направления теплового потока, от внешних тел, изменяющих степень турбулнзацпп потока, и т. п. Для одиночной трубы рекомендуются следующие формулы при Re / = 5 ч- 1-10 [c.433]

От направления теплового потока и температурного напора коэффнциеит теплоотдачи жидких металлов не зависит. Формула (27-24) применима для чистых поверхностей и герметичных контуров нагрева, заполненных нейтральным газом. [c.437]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Напряжения растяжения от внутреннего давления, равные для тонкостенных труб по формуле Бонля-Мариотта Стр = 0,5pd/s, уменьшаются с увеличением толщины стенок. Термические же напряжения, как видно из формулы (112),.при заданной интенсивности теплового потока возрастают с увеличением толщины стенок. [c.374]

Теоретическая зависимость VI выведена на основе модели с взаимопроникающими компонентами для материала упорядоченной структуры в виде брусьев постоянного квадратного сечения с совершенным тепловым контактом, расположенных в плоскости, перпендикулярной тепловому потоку, рассчитывается по формуле (5.26) работы [9] иприХр/Хо = = 0 имеет вид Х/Хо = (1 П) . [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...