Скорость воздуха в желобе

Уд. - скорости материала в начале и в конце желоба, м/с Я = Ув / Ум Ув - скорость воздуха в желобе, м/с О - расход материала, кг/с Р - площадь поперечного [c.31]

Скорость воздуха в желобе [c.134]

Напротив, приближая щеки шкива друг к другу мы тем самым увеличиваем диаметр шкива до максимального значения (D), что обеспечивает самую большую скорость вращения вентилятора (БС) и максимальный расход воздуха. Между этими двумя крайними положениями щек (что позволяет менять расход воздуха в пределах 15...20%) шкив с переменной глубиной желоба позволяет весьма точно обеспечить желаемую величину расхода воздуха и согласовать скорость вращения вентилятора с реальными потерями давления в воздушном тракте испарителя. [c.94]

Приемка оборудования предочистки после монтажа заключается в проверке гидравлической плотности оборудования наливом или под давлением насоса-гидропресса, в проверке горизонтальности дренажных и распределительных систем, кромок или отверстий сборных желобов, дренажей, сборных воронок, дроссельных решеток. Проверяют соответствие изготовленного оборудования рабочим чертежам. Подсчитывают фактическую площадь проходных течений для воды и воздуха в трубах, решетках, отверстиях и возможные скорости движения воды через них. Нельзя допускать паразитических проходов воды, помимо отверстий дроссельных решеток. [c.72]

На рис. 207, в показан винтовой питатель. Он представляет собой винтовой конвейер с переменным шагом винта и смесительной камерой. Груз из бункера через загрузочное отверстие 7 поступает в полость, в которой со скоростью до 1 ООО об мин вращается винт 8. Переменный шаг винта обеспечивает уплотнение груза при прохождении желоба, что препятствует проникновению сжатого воздуха в сторону загрузочного отверстия. Винтом 8 груз подается в смесительную камеру 10, куда через форсунки 12 поступает сжатый воздух. Этот воздух распыляет груз и увлекает его в трубопровод. Величина выходного отверстия винтового питателя регулируется клапаном 9, связанным рычагом 11с противовесом. [c.382]

Для определения к необходимо рассчитать промежуточный параметр скорость движения кусков, частиц материала в конце желоба. В каждом случае расчета L 3 необходимо также определить сумму коэффициентов местных сопротивлений движению потока воздуха в закрытом желобе. При определении величин к и дополнительные действия необходимы также для того, чтобы перейти от исходных данных реальной расчетной задачи к величинам, входящим в соответствующие уравнения и в табл. 1. Все эти дополнительные действия состоят в следующем. [c.24]

Во-первых, раскрывали основные закономерности взаимодействия частиц и воздуха, определяли количественно аэродинамические свойства отдельных частиц и их коллектива, а также теплообмен между компонентами в условиях ускоренного потока частиц. Этим исследованиям предшествовало изучение структуры потока сыпучего материала изменение объемной концентрации частиц в потоке, режимов движения в зависимости от конструктивных размеров желобов. Исследования этого направления выполнялись на экспериментальных установках с конструктивными элементами, выявляющими наиболее четко изучаемые процессы или служащими измерителями. Так, при изучении динамических характеристик потока частиц, их аэродинамики и теплообмена основным элементом являлся желоб с переменными углом наклона и поперечным сечением. Аэродинамические свойства отдельных частиц определялись измерением скорости витания в конической трубе, служащей одновременно и измерителем этой скорости. [c.40]

Определим характер изменения коэффициента yj при увеличении объемной концентрации частиц в наклонном желобе. Для этого рассмотрим следующую упрощенную модель аэродинамического взаимодействия потока. Пусть по экспоненциальному закону частицы неподвижно закреплены в желобе прямоугольного сечения (рис.3.3). По желобу со средней скоростью U p нагнетается воздух. В результате неравномерного распределения частиц скорость воздуха у дна жёлоба будет ниже, чем в верхней части сечения. [c.94]

Рассмотрим в качестве примера случай нисходящего прямотока при = О. Поток материала при этом имеет в начале желоба отрицательную относительную скорость (на участке, где V <и), здесь частицы увлекаются потоком воздуха, а затем наступает зона эжектирования, где часть энергии падающих частиц идет на создание положительного градиента давления и вовлечение воздуха в движение. Для зоны торможения на основании соотношений (30) и (33) табл.2.2. [c.109]

Скорость эжектируемого воздуха. Определив силовую ситуацию в желобе и главный элемент, определяющий эту ситуацию, - эжекционный напор [c.112]

Принимается скорость просасываемого воздуха в зазоре между желобом и дном хоппера такой, чтобы при этом предотвращалось выбивание пылевых частиц в момент пуска материала. [c.375]

Скорость движения воды в трубопроводах, подающих и отводящих воду, назначают 1,5. .. 2 м/с. Для удаления воздуха из трубопровода, подающего воду на промывку фильтров, располагаемого ниже кромки их желобов, необходимо предусматривать стояки — воздушники диаметром 75. .. 150 мм. [c.267]

Так как нри входе в отделитель смесь воздуха и частиц груза образует сильное завихрение, то наиболее легкие частицы груза не выпадают и вместе с воздухом направляются к выходному отверстию. Для улавливания этих частиц, обыкновенно в самом разгрузителе, устраивается циклон. Частицы груза, проходя через циклон, получают криволинейное движение при этом под действием центробежной силы частицы пыли отбрасываются к стенкам циклона, теряют свою скорость и скатываются вниз по желобу. На фиг. 203 показана схема и основные размеры отделителя с циклоном. [c.334]

Производительность вибрационных конвейеров рассчитывают по формуле (1.36) при этом коэффициент заполнения для открытых желобов = 0,6. .. 0,9 для прямоугольных труб 5 = = 0,6. .. 0,8 для круглых труб г ) = 0,5. .. 0,6. Меньшие значения принимают для мелкодисперсных грузов. Наибольшая производительность обеспечивается при транспортировании однородных сухих порошкообразных, зернистых и мелкокусковых грузов. Перемещение пылевидных грузов и грузов с достаточно большим содержанием пыли затруднено благодаря проявляющемуся действию сопротивления воздуха, влияющему на скорость полета как отдельных частиц, так и всего слоя груза. В этой связи для транспортирования пылевидных гр) зов рекомендуется [c.311]

Так как скорость желоба изменяется по закону синусоиды, ускорение / изменяется по косинусоидальному закону. Вертикальное ускорение, сообщаемое грузу желобом, может оказаться при значительном числе оборотов кривошипа больше ускорения силы тяжести. Это приведет к тому, что частицы груза будут периодически отрываться от желоба и, описав в воздухе параболу, вновь падать на желоб. Такое явление не всегда желательно, так как оно может вызвать разбрасывание груза и пыление. Во избежание отрыва груза необходимо соблюдать условия, при которых бы давление его на желоб было всегда больше нуля, т. е. [c.354]

Объем аспирации, Разрежение в укрытии, Па Скорость входа в пылепри-емнике, м/с Скорость воздуха в укрытии, м/с Скорость воздуха в желобе, м/с Концентрация пыли, мг/м Унос материала, г/с Удельный унос материала, г/кг [c.289]

Установлено, что интенсивность межкомпонентного теплообмена (3.182) из-за неравномерности распределения частиц в наклонном желобе на порядок меньше интенсивности теплообмена в вертикальном канале при равномерном распределении частиц (рис. 3.171). Противодействия, возникающие в результате теплообмена архимедовых сил, способствуют уменьшению эжектирующих свойств потока сыпучего материала (3.214). Направление и величина скорости воздуха в желобе при перегрузке нагретого материала определяются соотношением между тепловым и эжекционным давлениями. При перегрузке нагретых влажных материалов количество эжектируемого воздуха увеличивается за счет водяных паров, образующихся при испарении, и дополнительных сил межфазового давления (3.229, 3.232). [c.387]

При наличии порошкообразных материалов должны приниматься специальные меры, предотвращающие унос материала в аспирацион ную систему устройство экрана (дополнительных внутренних стенок укрытия) между воздухоприемником и местом разгрузки желоба значительное увеличение площади приемного окна воздухоприемника — до скорости воздуха в этом окне 0,Б—1 м/с. При горизонтальном на правлении скорости воздушного потока при входе в воздухоприемник необходим люк (ревизия) для контроля степени засорения воздухоприемника пылью. [c.86]

Взаимодействие струи эжектируемого воздуха и всасывающего спектра местного отсоса. Исследования динамики воздушных потоков внутри укрытия были выполнены на лабораторной модели укрытия (рис. 5.1) между дном укрытия и боковыми стенками был предусмотрен зазор, имитирующий неплотности. Боковые стенки были выполнены из оргстекла, что давало возможность визуализировать воздушные потоки. При этом поток эжектируемого воздуха имитировался воздушным потоком, нагнетаемым вентилятором в укрытие по желобу. Скорости воздуха в зазоре и в различных сечениях измерялись электротермоанемометром. Конструкцией укрытия было предусмотрено изменение геометрических параметров укрытия высоты, длины, места расположения аспирационной воронки. [c.240]

Вторая экспериментальная дробеочистительная установка, сооруженная на Омской ТЭЦ была выполнена по схеме рис. 10-8 и снабжена устройством для пневмотранспорта дроби с помощью сжатого воздуха от компрессора. Дробь из нижних бункеров через мигалки высыпается в наклонные желоба / и по ним поступает в сборный бункер 2, затем через заслонку 3 — в смеситель 4, выполненный в виде сужающегося и расширяющегося сопла. Течка дроби врезана н узкую часть сопла, где скорость воздуха наибольшая, а давление наименьшее. При транспорте дроби сжатым воздухом это необходимо для того, чтобы не было выбивания воздуха через течку дроби в открытый бункер 2, что могло бы препятствовать нормальному движению дроби. Поднятая на верх дробь попадает в сепаратор 5, снабженный отбойной плитой 6, и далее по четырем наклонным течкам 7 падает на распределитель 8, а воздух сбрасывается в атмосферу. [c.158]

Аэрация может осуществляться путем продувания воздуха через воду, или при движении воды в раздробленном состоянии через воздух (дождевание, фонтанирование, пропуск воды через градирню), или, наконец, при движении слоя воды незначительной глубины, соприкасающегося с наружным воздухом (желоба). Устранение сероводорода происходит с поверхности жидкости скорость явлений есть функция величины этой поверхности. Поэтому уменьшение размера частиц воды (при дождевании, фонтанировании, пропуске через градирню) будет способствовать увеличению скорости обмена (выветривания), а равно и уменьшать возможность образования серы при окислении. Прн продувании воздуха через воду (фиг. 405) при обычно принимаемых объемах воздуха, превышающих в 5 — 10 раз объем воды, омывание частиц воды воздухом имеет место в л еньшей мере, чем при пропускании воды в распыленном виде в воздухе в виде отдельных струек и частичек при этом имеет место и движение самого воздуха, а при искусственной вентиляции оно №ожет быть весыла значительным. [c.358]

Пример. Расчитать количество воздуха, эжектируемого по желобу надрешетным продуктом виброгрохота (кусковым сортированным агломератом свинцового концентрата крупностью 20--200 мм), в укрытие места разгрузки агломерата в саморазгружающийся железнодорожный вагон (хоппер). Исходные данные материал пересыпается по стальному наклонному желобу, вертикальная высота которого 5,4 м (от выхода из укрытия грохота до входа в укрытие места загрузки хопперов, включая перекидной желоб), угол между днищем желоба и горизонталью 45° количество пересыпаемого материала 120 т/ч скорость поступления материала с грохота в течку 1 м/с и направлена горизонтально площадь поперечного сечения желоба 2-0,7= 1,4 м форма кусков материала — тело пластинчатой формы объемная масса материала 4000 кг/м . Разрежение в укрытии грохота, откуда воздух эжектируется в желоб, 2 Па площадь неплотностей и открытых рабочих проемов в укрытии грохота, через которые воздух поступает и в укрытие грохота и в желоб, 1,2 м . При этом учтено, что воздух, поступающий от агломашины из-под дробилки на грохот, отсасывается местным отсосом укрытия грохота длияа канала движения воздуха от входа в эти неплотности и рабочие проемы до входа в укрытие хопперов 9 м. Температура агломерата (средняя технологическая) 400 °С продолжительность времени, в течение которого агломерат имеет такую температуру, 5 ч за 8-Ч смену, в остальное время температура от 20 до 400 °С. [c.36]

По второму варианту устройство отбойной плиты для уменьшения скорости падения материала (см. рис. 15, б) или устройство перекрестного желоба (см. рис. 15, г), или установка механического (с приводом) скребка для очистки порожней ветви ленты, или устройство грузового скребка между головным и отклоняющим барабанами (см. рис. 15, в) приводят к образованию зон повышенного давления воздуха в верхней части желоба, как это показано на рисунках. В подобных случаях предус матривается 1 Л0 от верхней части жепоба. [c.68]

В призматических желобах или трубах, для которых Пс = 1, как правило, возникает стержнеподобное движение эжектируемого воздуха, практически отсутствует градиент скорости как в продольном, так и в поперечном направлении. [c.44]

В практике с таким случаем мы можем встретиться в перегрузочных узлах подгрохотного материала. Мелкие частицы, проходя через решетку грохота, поступают в желоб по всему сечению его. Характерной особенностью здесь является непостоянство скорости воздуха. Последняя изменяется по длине желоба в силу изменения поперечного сечения. Для бункерообразных желобов пирамидальной формы изменение площади сечения подчиняется квадратичному закону [c.122]

Шлак к дробилке подводится желобом с водяной рубашкой. Измельченный шлак из дробилки поступает в насадку <3, в которой подхватывается струей воздуха. Шлакозоловоздушная смесь со скоростью 20—30 м1сек по трубопроводам диаметром 146X10 мм подается в осадительную камеру 5 диаметром 2 м, в которой происходит отделение шлака и золы от воздуха. [c.200]

Сложность экспериментальных исследований заключалась в том, что капельный поток не моделируется. Представляет большие трудности создание в лабораторных условиях натурного фрагмента — установка потребует одновременной работы десятка сопл, больших расходов горячей воды и воздуха, желательно кондиционированного, существенных затрат труда и капитальных вложений. Поэтому на первом этапе была выполнена сравнительно небольшая экспериментальная установка с рабочим объемом 3 м и площадью орошения 1 м (рис. 3.1). Максимальный расход воды составлял 2,5 л/с, скорость воздушного потока йУшах = 2,2 м/с. Капельный поток создавался с помощью оцинкованных желобов, в днищах которых сверлились отверстия различного диаметра от 1 до 2,5 мм (для каждой серии опытов — свой диаметр). [c.66]

Для растворения извести вода от распределителя непрерывно в расчетной доле от общего количества обрабатываемой воды поступает по трубопроводу 7 в нижнюю часть нижней камеры 4. Так как эта часть камеры сужена, то в ней возникают большие скорости движения, что способствует взмучиванию извести, перемешиванию ее с водой и растворению. Предварительно насыщенная известью вода по перепускным трубам 5 и центральной трубе 6 поступает в нижнюю часть верхней камеры 2. Здесь происходит донасыщение воды известью до предела растворения СаО при данной температуре. При восходящем движении известкового раствора по камере 2 он осветляется, освобождаясь от взвеси. Захваченный жидкостью воздух, который мешает осветлению раствора, удаляется из камеры 2 по воздухоотводящей трубе 11. Сбор осветленного насыщенного известкового раствора осуществляется кольцевым периферийным желобом 10. По трубе 9 насыщенный известковый раствор отводится к месту дозирования в старых установках — в смесительный желоб перед отстойником, в современных установках с осветлителями — в воздухоотделитель известкового раствора и далее в нижнюю конусную часть осветлителя. [c.123]

Изделия из пористых материалов могут обеспечивать равномерный подвод газа или жидкости, например, в устройствах, создающих кипящий слой, осуществляющих пневмотранспортирование сыпучих тел, их охлаждение или сушку, смешивание и т.п. Так, в аэрожелобах при подаче сжатого воздуха через пористую пластину с расходом 1,5 - 3 м /(м - мин) осуществляют транспортирование цемента со скоростью 1 м/с по пористым металлическим желобам транспортируют расплавленное стекло от печи к форме, а сжатый воздух, поступая через поры, препятствует контакту стекла со стенкой желоба. [c.77]

В данной работе изучали характерные температурные показатели для процесса прокалки нефтяного кокса установок замедленного коксования Красно-водского НПЗ, выпускаемого по ГОСТ 22898—78. Исследования проводили на приборе ВНИИПО [3], схема которого показана на рис. 1. Прибор представляет собой электропечь с диаметром рабочего пространства 100 и высотой 250 мм. В рабочем пространстве печи на расстоянии 100 мм от крышки подвешена корзиночка (диаметр 35, высота 10 мм) с исследуемым мате- хиаЖм7 под liM натодитс противень для сбора просыпавшихся обгоревших частиц материала. Температуру в рабочем пространстве печи, у поверхности пробы материала и сбоку от корзиночки контролировали с помощью термопар. Для создания оптимальных условий горения в рабочее пространство через вводный штуцер со скоростью 45 л/ч подается воздух, который нагревается при прохождении по специальным желобам в корпусе печи. Металлическая сетка, из которой выполнена корзиночка, должна быть настолько плотной, чтобы не было просыпи материала. [c.75]

Скорость движения материала в пневматических транспортирующих желобах в среднем составляет около 1 м1сек. Необходимый расход воздуха определяется в зависимостй от площади [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...