Предел Влияние цементации

Влияние цементации на предел усталости стали (образец диаметром И мм) [c.684]

Предел усталости — Влияние цементации 318 [c.461]

Уменьшить влияние состояния поверхности на усталость можно соответствующими технологическими методами обработки, приводящими к Упрочнению поверхностных слоев. К числу таких методов относятся наклеп поверхностного слоя путем накатки роликом, обдувки дробью и т. п. химико-термические методы — азотирование, цементация, цианирование термические — поверхностная закалка токами высокой частоты или газовым пламенем. Указанные методы обработки приводят к увеличению прочности поверхностного слоя и созданию в нем значительных сжимающих остаточных напряжений, затрудняющих образование усталостной трещины, а потому влияющих на повышение предела выносливости. [c.608]

Различные способы поверхностного упрочнения (наклеп, цементация, азотирование, поверхностная закалка токами высокой частоты ИТ. п.) сильно повышают значения предела выносливости. Это учитывается введением коэффициента влияния поверхностного упрочнения /С . Путем поверхностного упрочнения деталей можно в 2—3 раза повысить сопротивление усталости деталей машин. [c.318]

Надо рассказать учащимся, что существуют специальные методы поверхностного упрочнения — обкатка поверхности детали роликами, обдувка дробью. Кроме того, применяют термохимическую обработку (например, цементацию зон концентрации напряжений). Все эти методы приводят к повышению предела выносливости и учитываются коэффициентом влияния поверхностного упрочнения [c.182]

Влияние упрочнения поверхности. Для повышения несущей способности деталей широко используют разные способы поверхностного упрочнения цементацию, нитроцементацию, азотирование, поверхностную закалку токами высокой частоты (т. в. ч.), деформационное упрочнение (наклеп) накаткой роликами или дробеструйной обработкой. Упрочнение поверхности деталей значительно повышает предел выносливости, что и учитывается к оэффициентом влияния поверхностного упрочнения Км (табл. 0.4). [c.15]

Хромистая сталь. Хром в стали находится частью в твёрдом растворе в феррите и частью в виде прочных простых и двойных карбидов, которые более медленно, чем цементит, переходят в твёрдый раствор, а также выделяются из него, задерживая распад аустенита и снижая критическую скорость охлаждения стали при закалке. Хром повышает предел прочности, предел текучести и износоустойчивость стали. При этом вследствие увеличения дисперсности структуры пластические свойства стали в термообработанном состоянии при присадке до 1,0—1,5% Сг не снижаются [8]. Не оказывая влияния на размеры зерна при коротких выдержках, хром способствует росту зерна при длительной цементации. Хром снижает теплопроводность и свариваемость стали и увеличивает устойчивость против коррозии. [c.377]

В работе [ 43] сделана попытка объяснить влияние индифферентных ионов на процессы цементации с позиций электрохимической макрокинетики. Было изучено влияние ионов Li" , Ма, Rb" , s на кинетику процесса цементации меди железом из сульфатных растворов, содержащих 1,0 - 5,0 кг/м Си при pH = 1,1 4,5 и температуре растворов от 20 до 50°С. Концентрацию индифферентных ионов меняли в пределах от [c.21]

VI — эффективные коэффициенты концентрации напряжений (отношение предела усталости, полученного в результате испытаний гладких образцов, к пределу усталости, полученного на образцах с концентратором напряжений) соответственно при изгибе и при кручении [1, 10, 31, 33] — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения — масштабный фактор (отношение предела усталости образцов и деталей реальных размеров к пределу усталости, полученному при испытаниях стандартных образцов малых диаметров) [1, 31] Кр — коэффициент влияния шероховатости поверхности [10, 31] Ку — коэффициент влияния упрочнения, вводимый для валов и осей с поверхностным упрочнением (закалка ТВЧ — цементация, азотирование и т. п.) [2, 7] и — коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении (см. табл. 16.2). [c.418]

Фиг. 159. Влияние глубины цементации на предел выносливости стали марки 10 (И. В. Кудрявцев и В. Н. Новиков).

В работе была поставлена также задача изучить влияние мало разработанного и не получившего какого-либо распространения в отечественной практике процесса высокотемпературной газовой цементации и нитроцементации (газового цианирования) на механические свойства и износостойкость углеродистых сталей обыкновенного качества. При изучении механических свойств было исследовано влияние режима высокотемпературной газовой цементации и нитроцементации одновременно на предел прочности при изгибе, разрыве и кручении, на ударную вязкость, усталостную прочность и износостойкость сталей. [c.5]

И. В. Кудрявцев и В. Н. Новиков [59] исследовали влияние глубины цементации на предел выносливости и на образцах диаметром 10 мм стали Э2 состава 0,16% С 0,74% Сг и 2,85% N1 результаты испытаний приведены в табл. 12. [c.31]

В результате исследования влияния температуры отпуска в пределах 100—425°С на механические свойства нитроцементованных образцов обнаружена зависимость, аналогичная зависимости механических свойств, исследованных при газовой цементации с увеличением температуры отпуска предел прочности при изгибе, растяжении и кручении повышается, несмотря [c.162]

Для повьппения предела вьшосливости деталей широко используют технологические методы поверхностного упрочнения обработку роликами, обдувку дробью, закалку токами высокой частоты, цементацию, азотирование, цианирование и др. Эффект поверхностного упрочнения перечисленными методами заключается в создании в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений, благотворно влияющих на усталостную прочность, и переноса очага зарождения усталостной трещины с поверхности в подслойную область. В расчетах влияния поверхностного упрочнения учитывают коэффициентом упрочнения [c.354]

Рис. 24. Влияние цементации на предел выносливости а — стали марки 12ХНЗЛ (/ — глубина слоя 0,40 мм 2 — 0,85 мм 3 — 1,65 мм 4 — ,30 мм 5 — ложная цементация) б — стали марки 18Х2Н4ВА (/ — глубина слоя 0,40 мм 2 — 1,65 мм 3 — 1,30 мм 4 — глубина слоя 0,85 мм 5 — ложная цементация)

Влияние цементации на предел усталости стали для гладких и сверленых образцоп [c.133]

Фиг. 53. Влияние цементации на предел выносливости стали 12ХНЗА / — глубина слоя 0,40 мм 2 — глу-б ша слоя 0.85 мм. 3 —глубина слоя 1,65 лл 4 — глубина слоя 1,30 лл

Легирующие элементы, присутствующие в стали, оказывают влияние на структуру цементуемого слоя, механизм его образования и скорость диффузии. В случае цементации сталей, легированных карбидообразующими элементами, при температуре диффузии возможно образование двухфазного слоя из аустенита и карбидов глобулярной формы. При этом аустенит обедняется углеродом и карбидообразующнми элементами (Сг, Мп, Ti) и на поверхности после закалки образуются пемартенситные структуры, способствующие снижению твердости и особенно предела выносливости. Суммарная концентрация углерода на поверхности цементированного слоя сталей, легированных карбидообразующими элементами, может достигать 1,5—2,0 % и более. Карбидообразующие элементы (Сг, Мп, Мо, W и др.) увеличивают энергию активации Q, уменьшают коэффициент диффузии углерода в аустените. Никель и кобальт повышают коэффициент диффузии углерода в аустените. Однако на толщину слоя, легирующие элементы в том количестве, в котором они присутствуют в цементуемых сталях, практически не влияют. [c.233]

Влияние tepMHMe Kofi обработки. Закалка стали значительно повышает ее твердость, предел текучести и предел прочности, но сильно снижает пластичность. Модуль упругости стали закалка практически не меняет. Если нужна высокая поверхностная твердость с сохранением других свойств стали, используют поверхностную закалку токами высокой частоты. Для малоуглеродистых сталей с этой целью применяют цементацию — увеличение в поверхностном слое углерода — с последующей закалкой. При этом закаливается только науглероженный поверхностный слой, а основная часть материала сохраняет свойства малоуглеродистой стали. [c.122]

Влияние химической обработки на прочностные свойства зависит от марки стали. Так, химико-термическая обработка деталей из стали 18Х2Н4ВА (азотирование, нитродементация и цементация) существенно не изменяет предела выносливости при симметричном цикле растяжения—сжатия и пульсирующем растяжении. [c.131]

Влияние глубины азотированного слоя на предел выносливости азотированных деталей с концентраторами напряжений и без концентраторов напряжений подобно влиянию глубины цементованного слоя. Цементация, а особенно азотирование резко повышают предел выносливости стальных деталей с концентраторами напряжений, если упрочненный слой непрерывно проходит и по опасным зонам (галтели, отверстия, шпоночные пазы, места проходов отверстий и др.). Применение местного предохранения от азотирования или цементации или удаление упрочненного слоя в местах концентрации напряжений приведет к тому, что в результате химико-термической обработки упрочнения не будет. [c.304]

Влияние легирующих элементов на свойства стального литья. Углерод. Содержание углерода не более 0,5% в стальном литье повышает предел прочности при растяжении, предел текучести и твердость, благоприятно влияет на литейные свойства. Детали, подвергающиеся цементации, следует отливать из стали марок 15Л—20Л, детали средние и крупные пе ответственные, не очень сложной коп-фигурации — из стали марок ЗОЛ—35Л отпетсшениые сложные детали с тонкими стенками хорошо отливаются из стали марок 35Л—45Л. [c.114]

Положительное влияние последующего за цементацией поверхностного наклепа было отмечено также в работе [5]. На лабораторных цилиндрических образцах диаметром 6 мм из сталей 12ХНЗА и 18ХНВА было установлено, что дробеструйный наклеп после цементации приводит к дополнительному повышению предела выносливости на 20—28% (гладкие образцы) и 55—60% (надрезанные образцы), при этом очаг зарождения усталостной трещины для наклепанных образцов перемещается в подслойную область. Благоприятные изменения характера остаточной напряженности цементованного слоя, происходящие в результате наклепа дробью, обусловливают резкое снижение чувствительности цементованных образцов к надрезу. Так, предел выносливости образцов с надрезом ( = 1,54) после комбинированного упрочнения (цементации и дробеструйного наклепа) оказался равным или даже более высоким, чем предел выносливости гладких цементованных образцов без дополнительного наклепа дробью. [c.262]

Положительное влияние последующего за цементацией поверхностного наклепа было отмечено также при повторных ударных воздействиях на цементованные детали. При ударной изгибающей нагрузке испытывали образцы, вырезанные из цементованных шестерен стали 18ХГТ. При этом установлено, что применение после цементации дробеструйного наклепа повысило условный предел выносливости на 20%. В работе [8] круглые образцы из стали 18ХГТ с круговой выточкой (радиус 2 мм) испытывают изгибом при повторных ударах от падающего груза (5 кГ, высота 30 мм) с поворотом образца на 180° после каждого удара. Результаты испытаний показывают (рис. И), что увеличение глубины цементованного слоя неблагоприятно сказывается на сопротивлении деталей разрущению при переменных ударных нагрузках. Положительный 262 [c.262]

На ускорение процессов химико-термической обработки оказывает влияние температура, состав и активность газовой фазы, осебенности структурного состояния аустенита. Установлено, что повышение температуры цементации на 100—150° С позволяет получить слой 0,8—1,0 мм за 1,5—2,0 ч при печш5м нагреве и 35—40 мин при нагреве ТВЧ. Применение высокотемпературной газовой цементации при печном нагреве сдерживается из-за отсутствия надежных конструкций печей. В настоящее время верхний предел рационального применения печного оборудования находится на уровне 930—950° С. Этот предел легко-преодолевается при использовании ТВЧ. [c.68]

С увеличением размера образца величина предела выносливости уменьшается. Резко снижают предел выносливости концентраторы напряжений. Чем тщательнее обработана поверхность образца (детали), тем выше предел выпосл ивости. Коррозия сильно понижает предел выносливости. Для повышения предела выносливости стремятся упрочнить поверхность и создать в поверхностных слоях детали сжимающие остаточные напряжения, которые уменьшают опасность влияния рас-тя1 ивающих напряженийвозникающих при приложении внешних сил. Для стали это достигается путем механического наклепа, например упрочнением поверхности дробью, обкаткой роликами, закалкой при нагреве т.в.ч., а также химико-термической обработкой (азотирование, цианирование, цементация). [c.72]

Для повышения прочности и износостойкости в стали добавляют один или несколько легирующих элементов. Хром является одним из наиболее универсальных и широкоирименяемых легирующих элементов. Хром усиливает действие углерода, повышает твердость, стойкость к износу, расширяет предел упругости, увеличивает прочность на разрыв и прокаливаемость. Никель увеличивает ударную прочность, предел упругости и прочность стали на разрыв. Прочная н вязкая поверхность никелевых сталей обеспечивает высокую стойкость к усталости и износу. Никелевые стали хорошо подвергаются цементации, никель уменьшает деформацию и обеспечивает хорошие свойства сердцевины. Молибден увеличивает прокаливаемость сталей и оказывает значительное влияние на уменьшение твердости сталей при температурах отпуска. Титан размельчает зерно — обрабатываемость ухудшается. [c.83]

Было исследовано также влияние глубины цементованного слоя (продолжительности выдержки) на предел прочности прн изгибе при температурах цементации 950 и 900° С. [c.24]

Фиг. 81. Влияние продолжительности Фиг. 82. Влияние температуры нитровыдержки на предел прочности при цементации на предел прочности прн

На железнодорожном транспорте легированные стали применяются меньше, чем углеродистые. С увеличением выпуска электровозов и тепловозов, в которых применяется значительное количество деталей, изготовленных из легированных сталей, потребность в них возрастает. Разработка. методов поверхностного упрочнения деталей, применяемых на железнодорожном транспорте, изготовляемых из легированных сталей, приобретает все большее практическое значение. Легирование хро.мом и никелем суш,ественно изменяет природу сталей, а дополнительное насыщение поверхностного слоя углеродом или одновременно углеродом и азотом приводит к образованию структуры, значительно отличающейся по своим свойствам от структуры углеродистых сталей. Химико-термическая обработка (цементация и нитроцементация) легированных -сталей изучалась в большей степени, чем углеродистых сталей обыкновенного качества. Это изучение касалось преимущественно технологии ведения процесса. Влияние процесса цементации на механические свойства стали исследовали И. С. Козловский [46], Ю. Ф. Оржеховский, Б. Г. Гуревич и С. Ф. Юрьев [31]. Они изучали влияние остаточных напряжений на повышение предела вьшосливости при химико-термической обработке. [c.168]

Фиг. 19. Влияние температуры отпуска на предел прочности при растяжении и твёрдость стали 12Х2Н4А после цементации н газового цианирования с последующей закалкой

Рис. 17. Влияние глубины цементованного слоя на предел вынослноости стали, подвергнутой цементации при 920°, одинарной )акалке и низкому ошуску. Выносливость определяли на образцах диаметром 10 мм из стали марки Ш (И. В. Кудрявцев и

Фиг, 52, Влияние цемеита ии па предел выносливости стали 18Х2Н4ВА / — глубина слоя (1,40 мм 2 — глубина слоя 1,65 мм 3 — глубина слоя 1.30 мм. 4 — глубина слоя 0.-85. им 5 —ложная цементация 18]. [c.81]

Рис. 20.8. Влияние глубины слоя внутреннего окисления, определяемого по сетке троостита, на предел выносливости цементованно1й стали 25ХГТ. Цементация в эндогазе с автоматическим регулированием потенциала углерода.

По данным исследования степени эпигенетической цементаций, проведенного Н. В. Смирновой, было установлено, что на коллекторские свойства одновозрастных песчаников Волго-Уральской области разница в глубинах залегания в 1000—1500 м не оказывает заметного влияния. Снижение же коллекторских показателей у пород более древнего возраста в этом районе выраж ено отчетливо. Так, если у мелкозернистых девонских песчаников коэффициент проницаемости на глубинах в. 1600—2200 м колеблется в пределах 200—1700 мД (исключая случаи полной минеральной цементации), то верхнебавлинские мелкозернистые песчаники утрачивают меж-зерновую проницаемость, вследствие вторичных преобразований в поровом пространстве, на глубинах до 3 км, а нижнебавлинские — на еще меньших глубинах (до 2—2,5 км). [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...