Стабильность характеристик топлива

При стабильной характеристике топлива. [c.295]

Стабильность характеристик топлива [c.618]

На уровень температуры стенок форсунки и топлива, интенсивность процесса закоксовывания распылителя и его срок службы влияют не только глубина ввода форсунки в топку, но и ее производительность, особенность конструкции и габаритные размеры, марка сжигаемого топлива и процентное содержание в нем серы и влаги, подготовка топлива, продолжительность нестационарных режимов работы в период включения и выключения форсунок, неправильно налаженная работа воздушного регистра и многое другое. Испытания, проводимые ВТИ на котлоагрегате типа ПК-10, показали, что у форсунок производительностью 800—1000 кг/ч в течение 140—200 ч работы уменьшился расход топлив на 10—20%, а у форсунок производительностью 1200—1600 кг/ч за 350 ч непрерывной работы расход топлива не менялся. Следовательно, чем больше мощность форсунки, тем медленнее идет процесс нагрева стенок форсунки и топлива, и поэтому стойкость к коксованию и обогреванию высокопроизводительных форсунок резко повышается, что приводит к увеличению срока службы форсунки и стабильности ее рабочих показателей. Наблюдения при эксплуатации за форсункой конструкции ЦКТИ показывают, что часто в первые же часы работы имеют место осаждения механических примесей во входных каналах и в выточке распределительной шайбы. Характерно, что механические примеси осаждаются в отдельных частях неравномерно, а это приводит к образованию несимметричного относительно оси горелки топливного факела и нарушению стабильности характеристик, а следовательно, и качества смеси. [c.183]

Достижение определенной стабильности характеристик связано с условиями эксплуатации форсунки. Несмотря на фильтрование топлива, механические примеси все же попадают в топливную аппаратуру, в том числе и в распылитель, вызывая его интенсивный износ. Это изменяет геометрические размеры, нормальную работу и срок эксплуатации форсунки. Абразивный износ внутренних поверхностей, особенно стенок сопла, приводит к изменению формы топливного факела, увеличению расхода топлива и укрупнению фракции. Скорость износа определяется степенью загрязненности топлива механическими примесями, его составом, а также уровнем давления подачи. Из практики известно, что при сжигании тяжелых крекинг-мазутов, содержащих до 2,5% механических примесей, форсунки быстрее изнашиваются, чем при сжигании легких мазутов прямой перегонки, включающих до 0 1% механических примесей. Поэтому очень важно систематически следить за качеством фильтрации топлива. Фор- [c.184]

В основу упрощенной методики положены более стабильные характеристики, чем теплота сгорания топлива, которая испытывает заметные колебания при изменении элементарного состава горючей массы топлива. Прн расчете по упрощенной методике используются следующие характеристики [c.241]

Хотя стабильность получаемых характеристик зависит от того, насколько удачно подобрано данное топливо для данного двигателя, однако, в основном, она определяется природой топлива. С этой точки зрения, пару окислитель— горючее следует выбирать так, чтобы при одинаковых условиях работы двигателя характеристики не изменялись от запуска к запуску. Однако установлено, что при построении экспериментальной зависимости характеристической скорости от коэффициента избытка горючего (см. фиг. 9. 17 и 9. 18) имеется некоторый разброс точек. Этот разброс получается олее или менее заметным в зависимости от природы топлива. Следовательно, определение стабильности характеристик требует проведения большого числа испытаний в широком диапазоне режимов работы двигателя. [c.618]

Хотя радиационно-химический выход G является полезной характеристикой относительной радиационной устойчивости тех органических соединений, которые могут быть основными компонентами топлив и смазочных материалов, технологов интересуют главным образом общие изменения физических и химических свойств, которые могут быть результатом радиационного воздействия. По этой причине излучение можно рассматривать как дополнительный нежелательный фактор, сравнимый с более известным термическим и окислительным воздействием среды. Следовательно, инженерная практика диктует необходимость защиты топлива и смазочных материалов от излучения, а в тех случаях, когда это неосуществимо, модификации имеющихся или разработки новых материалов с адекватной радиационной стойкостью. При выборе топлив и смазочных материалов для использования в условиях облучения возникает три важных вопроса обладают ли обычные материалы адекватной радиационной стойкостью можно ли увеличить их стабильность за счет незначительных изменений состава или введения специальных присадок и каковы перспективы синтеза новых материалов, имеющих удовлетворительные характеристики в отсутствие излучения, но обладающих повышенной радиационной стойкостью. [c.115]

Как видно, относительная ошибка в оценке расхода топлива получается в 2 раза меньше соответствующих относительных ошибок исходных величин. Характеристики подобного рода крайне благоприятны для контроля за стабильностью, который сводится к тому, чтобы, 138 [c.138]

Основным требованием, предъявляемым к топливам для двигателей крылатых ракет, очень ограниченных по габаритам, является высокая объемная теплота сгорания, которой прямо пропорциональна дальность полета. Наиболее эффективным способом получения топлива с повышенной объемной теплотой сгорания является создание топлива большой плотности, для чего можно использовать углеводородные соединения с высоким октановым числом. Кроме того, требуется очень высокая стабильность физико-химических качеств и чистоты топлива при длительном (не менее пяти лет) хранении без вредного влияния на характеристики крылатой ракеты. [c.212]

Характеристики старения двухосновных и смесевых твердых топлив различны. Что касается двухосновных топлив, то процессы старения в них связаны главным образом с ограниченной стабильностью. Раньше при хранении ракет, снаряженных такими зарядами, даже употреблялся термин время безопасного хранения , однако большие усилия, предпринятые с целью стабилизации свойств этих топлив, привели к практически полному исключению названного фактора. В смесевых топливах нарушения характеристик, вызванные старением, проявляются как твердение или размягчение, повышение хрупкости или изменение адгезионных свойств. Для диагностики ТРТ весьма важны неразрушающие методы испытаний, и многие такие методы уже применяются [36]. [c.53]

Выбор распылителей (форсунок) для комплектования мазутных горелок должен осуществляться не только по расходным и дисперсным характеристикам, но также с учетом стабильности работы и простоты их изготовления. Форсунки, эксплуатируемые на одном котле, загрязняются и изменяют свои характеристики из-за случайных причин не одновременно. Только использование форсунок со стабильными расходными характеристиками позволит сохранять первоначальную настройку горелок по соотношению топливо — воздух достаточно продолжительное время. Выбор оптимальной конструкции распылителя и оценка эффективности его работы должны быть основаны на данных стендовых и промышленных испытаний. [c.99]

Рабочий состав жидкого топлива (мазута) можно считать достаточно стабильным, вследствие чего уточнения табличных характеристик являются излишними. [c.696]

Как указывалось выше, двухосновные топлива обладают довольно низкой температурой поверхности горения. Ее нижний предел можно считать приблизительно равным температуре самовоспламенения. Поэтому из уравнения (6) разд. 4.2.2 следует, что они имеют довольно высокую температурную чувствительность. Гомогенные топлива, которые содержат относительно стабильные компоненты, имеют более высокие температуры разложения и обычно обладают меньшей температурной чувствительностью, но они часто имеют также и более низкие энергетические характеристики. [c.221]

Все предыдущие рассуждения относились только к обычным смесевым топливам, единичный импульс которых в лучшем случае едва превышает 240 кг се/с/кг. Однако характеристики смесевых топлив могут быть улучшены добавлением высокоэнергетических металлических элементов или смесей, которые дают высоко стабильные, но, к сожалению, конденсирующиеся продукты сгорания. [c.228]

В основе своей при сохранении топливной аппаратуры базового дизеля минимальная доза впрыскиваемого жидкого топлива при работе газодизеля с условием сохранения возможности работы на полных нагрузках составляет 15—25% полной цикловой подачи только жидкого топлива. Для уменьшения расхода жидкого топлива в базовый топливный насос высокого давления вносятся изменения, позволяющие повысить стабильность его работы при малых цикловых подачах, например, изменяют конструкцию нагнетательного клапана. На двигателях фирмы МАН устанавливают одноплунжерные насосы с особой геометрической формой отсечных кромок для точной регулировки малых цикловых подач запального топлива. Производится оптимальное согласование характеристик топливного насоса, в том числе диаметра плунжера, формы отсечных кромок, начала впрыска с тем, чтобы обеспечить равномерность впрыска при очень малых цикловых подачах в то же время была обеспечена возможность работы с полной нагрузкой на жидком топливе. Дополнительно к указанным мероприятиям оптимизируются распыливающие отверстия форсунок. Эти меры позволили для двигателя фирмы МАН снизить дозу запального топлива с 8—14% до 5—10%. [c.171]

Задача усложняется техническими требованиями и ограничениями, накладываемыми на выбор компоновочных вариантов. Так, для получения достаточно стабильной характеристики основного пароперегревателя ine = / Фпе) при частичных нагрузках необходимо выдержать определенное соотношение количеств тепла, передаваемых пару в радиационных и в конвективных поверхностях нагрева. Температура газов перед первой конвективной поверхностью нагрева, а также перед экономайзером и воздухоподогревателем не должна превышать предельных значений, зависящих от свойств сжигаемого топлива, от способов топливосжигания и шлакоудаления, от сортов металла и типов конструкций. Температурные напоры в поверхностях нагрева не могут быть отрицательными или равными нулю. Для всех последовательно расположенных теплообменников в полурадиационной, основной конвективной и хвостовой частях агрегата требуется выдерживать общие габариты газоходов. Причем ограничения на предельные размеры агрегата также являются общими для различных узлов. [c.42]

Оценка основных характеристик ЭУТТ с бистабильным топливом. Оценку начнем с определения достижимой глубины регулирования тяги Р. Поскольку режимы тяги по условию должны реализовываться только на нижнем и верхнем диапазонах давлений стабильного горения топлива, то это автоматически влечет за собой ограничение по глубине регулирования, но не сверху , как в других схемах, а снизу . [c.83]

В этот период работы института были направлены, главным образом, на научное обеспечение разработок ЖРД на стабильных компонентах топлива с высокими энергомассовыми характеристиками и высокой надежностью. Этими работами был закрыт целый ряд сложнейших проблем, связанных с обеспечением устойчивости, регулирования, запуском ЖРД под водой (для морских БРК), с минометным стартом ракет, и тем самым внесен большой вклад в создание высокосовершенных боевых ракет наземного и морского базирования УР-100, Р-36, Р-29, Р-29Р, Р-29РМ и их модификаций. [c.24]

Топливо не должно изменять физико-хииических свойств при транспортировке и хранении (стабильность основных характеристик топлива). [c.20]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Стабильную паропроизводительность ОКГ в продолжение всею цикла работы конвертера при одновременном улучшении теплотехнических и конструктивных характеристик его и без дополнительною использования добавочного топлива можно достигнуть применением Б схеме энергокомплекса аккумулятора циркуляционного типа и газгольдера (рис. 3.28). В период продувки используют в ОКГ физическую теплоту и примерно 10 % химической теплоты конвертерного газа при а = 0,1. После охлаждения и оадстки весь газ направляют в газгольдер. В межнродувочный период и во время продувки, когда пет газовыделения, на выработку пара расходуют химическую и физическую теплоту газгольдерною газа и теплоту, аккумулированную горячей водой в аккумуляторе. Недостатком зтой схемы является налитое в ней газгольдера, что предъявляет особые требования к обеспечению пожарной безопасности. [c.78]

Дальнейшее повышение экономической эффективности использования топлива, в частности в реакторах ВВЭР, с обеспечением среднего выгорания до 55...60 МВт-сут/кг урана и 5-6-летних кампаний при достижении флюенса нейтронов (Ф) до (2...5) 10 н/см и с внедрением режима маневрирования мощностью в реакторах напрямую связаны с необходимостью увеличения ресурсных характеристик циркониевых изделий для использования их в составе ТВС (оболочки твэлов, дис-танционирующие решетки, направляющие и центральные каналы). Дяя новых условий эксплуатации бинарные сплавы с ниобием не имеют необходимого запаса свойств, особенно по сопротивлению деформированию в результате радиационных ползучести и роста, а также упругим характеристикам для обеспечения размерной стабильности и целостности твэлов и ТВС (распухание, удлинение, искривление). [c.364]

Уровень кинетической энергии излучения — важный критерий пригодности радиоактивного изотопа, поскольку степень нагрева топлива зависит от величины этой энергии. Максимальная энергия у а-излучателей, отобранных на основе критерия периода полураспада, находится в интервале 4—7 Мэе, а у Р-излучателей — в интервале. 0,2—3 Мэе, Низкий уровень кинетической энергии излучения может исключить изотоп из числа пригодных, несмотря на приемлемый период полураспада. Например, период полураспада трития составляет 12,26 лет, но из-за низкой энергии Р-частиц максимальная энергия 0,018 Мэе) он не может быть использован как источник тепла. Характеристики радиоактивных изотопов, потенциально пригодных для термоэлектрических генераторов, приведены в табл. 7.1. Однако вышеуказанные ограничения недостаточны для практических целей. Необходимо также учитывать фи-зико-химические и технические характеристики радиоизотопного топлива (табл. 7.2). Топливо должно обладать высокой химической стабильностью и достаточно хорошими технологическими свойствами при высоких температурах (от 500 до 1600° С). К таким свойствам относятся темпфатура плавления, газовыделения (образование гелия в а-излучателях), теплопроводность и плотность. [c.146]

Кроме перечисленных выше важнейших характеристик, качество всех видов жидких топлив определяет ряд других показателей отсутствие в топливе воды, кислот и щелочей, достаточно низкая температура застывания, стабильность при хранении, отсутствие смолистых веществ, увеличивающих нагарообра-зование, и др. [c.189]

Трибологические свойства моторных масел определяют важнейшие эксплуатационные характеристики двигателей внутреннего сгорания мощность, износостойкость, расход топлива, устойчивость к перегрузкам и частичным нарушениям нормальной работы системы смазки. Кроме того, большое значение смазочных материалов в деле повышения долговечности двигателей внутреннего сгорания обусловлено тем, что в узлах трения имеет место как трение в условиях граничной, гидродинамической смазки, так и работа контактирующих поверхностей в смешанных режимах. Важную роль для повышения срока службы имеет стабильность смазочного материала в зоне трения скольжения, а также способность масла предотвращать усталостные разрушения поверхностных слоев деталей в качении. Выполнены лабораторные исследования по стабильности пленки масла в зоне трения скольжения, характеризуемой стойкостью смазочного материала к трибодеструкции. [c.69]

В качестве исходного сырья для деструктивной гидрогенрхза-ции был взят газойль от каталитического крекинга фракции 320—450° ромашкинской девонской нефти. Гидрирование проводилось под общим давлением 300 ати, при температуре 410° и объемной скорости подачи сырья 1 час на промышленных катализаторах сернистом вольфраме, осерненном алюмо-вольфрам-никелевом, алюмо-силикат-никель-молибденовом и опытном окис-ном алюмо-вольфрам-никелевом. От гидрогенизатов отгонялись фракции бензина и дизельного топлива (до 300°) и остатки подвергались низкотемпературной депарафинизации. Характеристики остатков и трансформаторных масел, полученных в результате их депарафинизации, приведены в табл. 4, Как видно из данных таблины, и в этом случае были получены трансформаторные масла, стабильные к окислению без добавки к ним антиокислителя. Из гачей депарафинизации после однократного обезмасливания их был получен технический парафин. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...