Проектирование зарядов

Во второй половине 60-х годов проводились исследования, связанные с выработкой концептуальных подходов к проектированию зарядов повышенной стойкости к средствам ПРО. С этой целью исследуется воздействие поражающих факторов ядерного взрыва на конструкцию заряда и ЯБП в целом. Расчеты и проектные проработки показали, что в принципе можно создать сверхпрочную боеголовку, способную выдержать воздействие мощного комплекса поражающих факторов ядерного взрыва на достаточно близких расстояниях от подрыва противоракеты, однако это потребует больших затрат веса. [c.145]

Очевидно, что проектирование заряда, горящего по боковым поверхностям, сводится к проектированию его поперечного сечения. На фиг. 6. 1 показано несколько возможных форм поперечных сечений, иллюстрирующих большое разнообразие зарядов такого типа. [c.298]

Хотя проектирование заряда всегда включает в себя произвольный выбор некоторых параметров, с помощью описанных выше диаграмм этот выбор можно производить почти однозначно с минимальным количеством неудачных попыток и ошибок. Дей- [c.314]

Проектирование заряда и программа изменения давления во времени. Связь между давлением и отношением площадей задаваемая уравнением (14.5), указывает на возможность изменения давления и тяги посредством дросселирования, или изменения площади критического сечения сопла. Из этого уравнения следует также, что возможен более простой метод автоматического про- [c.488]

Большое значение приобрели проблемы длительной прочности в ракетостроении. Так, при проектировании крупногабаритных двигателей на твердом топливе рис. 9) учитывается искажение внутреннего канала заряда вследствие ползучести материала твердого топлива при хранении [35], [46]. [c.12]

Для практического применения и удобства расчета целесообразно выбирать такую конфигурацию сферической решетки, в которой обеспечивается равномерность поля на всех ее трубчатых элементах. Такому условию удовлетворяет каркас решетки, являющийся проекцией ребер и вершин правильного многогранника на поверхность концентрической сферы [77]. На рис. 4-19 показано построение такой решетки проектированием куба на сферу радиуса Я. При этом линия АВ, являющаяся проекцией ребра аЬ куба, принимается за электрическую ось трубчатого элемента. Расположив таким образом трубчатые элементы по поверхности сферы, получим решетку, обладающую свойствами, аналогичными свойствам правильного многогранника. В такой решетке все элементы одинаковы и ориентированы относительно друг друга единым образом. Поэтому распределение зарядов на каждом элементе будет одинаковым и симметричным относительно середины пролета трубчатого элемента. [c.165]

Газовоздушная смесь, поступающая в процессе сжатия в цилиндр газового двигателя, восприимчива к резким изменениям формы камеры сгорания. Перегрев выступающих частей камеры может нарушить управление процессом и привести к преждевременному воспламенению топливного заряда (калильное воспламенение). Это должно особо учитываться при проектировании формы камеры 150 [c.150]

Расчет потребной энергии и массы заряда приведены в работах [91 153]. Общие основы для проектирования оснастки для взрывной штамповки изложены в [153], [c.256]

ТЗ на заряд взрывчатого вещества было выдано в мае 1946 года и предусматривало проектирование составного заряда, включающего 30 0 элементов, образующих в сборе полую сферу. [c.70]

Проектирование ядерных зарядов (ЯЗ), являющееся отправным элементом создания новых видов ЯЗ или модернизации ранее разработанных ЯЗ, неразрывно связано с ядерными испытаниями. Эта связь определяется накопленным практическим опытом разработки ядерных зарядов различных типов, развитием системы физико-математического моделирования процессов, происходящих в ЯЗ и степенью адекватности расчетных параметров результатам ядерных испытаний. Уровень достоверности и универсальности системы физико-математического моделирования является одним из ключевых элементов в технологии создания ЯЗ. Это качество определяется, с одной стороны, уровнем развития собственно физических моделей и возможностями вычислительной техники, а с другой стороны, объемом проверки их выводов в разнообразных ситуациях, складывающихся в конкретных ядерных испытаниях. В этом плане каждое ядерное испытание (удачное или не- [c.104]

Конечно, для того времени проведение данных экспериментов было целесообразно и оправдано. Вместе с тем, не вызывает сомнений и то, что в данное время системы проектирования многих подобных ЯЗ достаточны для разработки аналогов таких зарядов без ядерных испытаний. [c.105]

Попытки решить задачу регулирования твердотопливных двигателей предпринимались неоднократно, но к осязаемым результатам пока не привели. Поэтому программа горения твердотопливного заряда продумывается заранее, еще на стадии проектирования, а зависимость номинальной тяги твердотопливного двигателя от времени является некоторой жесткой, заранее выбранной проектной характеристикой, основные параметры которой подстраиваются под принципиальную схему ракеты или под выполняемую двигателем задачу. [c.144]

ПРИМЕР ПРОЕКТИРОВАНИЕ ДВИГАТЕЛЯ С ГОРЯЩИМ ПО ТОРЦУ ЗАРЯДОМ [c.255]

Для проектирования двигателя с горящим по торцу зарядом даны следующие исходные параметры при нормальной окружающей температуре (Гг=15 С). [c.255]

ПРИМЕР ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРУБЧАТОГО ЗАРЯДА [c.268]

Проектирование трубчатого заряда 269 [c.269]

Проектирование трубчатого заряда [c.271]

Для целей проектирования достаточно определить только тангенциальные напряжения, поскольку их максимальные абсолютные значения как на внутренней, так и на наружной поверхностях заряда по абсолютной величине превосходят абсолютные значения радиальных напряжений (радиальные напряжения достигают максимума где-то в районе середины толщины свода заряда). Тангенциальные напряжения (Тд обращаются в нуль около середины толщины свода, но достигают больших значений у внешних и внутренних поверхностей заряда. Охлаждение приводит к появлению сжимающих напряжений у внутренней поверхности заряда и растягивающих напряжений у наружной поверхности, в то время как нагрев приводит к сжатию у наружной поверхности и к растяжению у внутренней. Величину тангенциальных напряжений можно выразить в безразмерной форме посредством параметра [c.288]

Низкочастотная неустойчивость горения может привести к прерывистому горению и затуханию заряда. Для того чтобы исключить возможность этого явления, необходимо при проектировании двигателя соблюдать условие 1 >13,8/гЛ [c.250]

Эскизное проектирование Бури завершили уже к сентябрю 1955 году. Однако в сентябре 1956 вес боевого заряда, под который проектировалась ракета, был увеличен с 2100 до 2350 килограммов, что повлекло за собой изменения в конструкции и, соответственно, сказалось на сроках сдачи Ла-350 . Вес крылатой ракеты при этом несколько увеличился стартовый вес достиг 95 тонн, вес маршевой ступени — 33 тонн. [c.84]

Однако макетом пришлось и ограничиться. Уже на стадии эскизного проектирования ставились вполне резонные вопросы о безопасности такого пуска. Никто не брался гарантировать стопроцентную надежность доставки заряда на Луну. Если бы ракета-носитель потерпела аварию на участках работы первой или второй ступеней, то контейнер с ядерной бомбой свалился бы на территорию СССР. Если бы не сработала третья ступень, то падение могло бы произойти на территории других стран. [c.419]

Механизм влияния начальной температуры заряда на скорость горения достаточно очевиден. Под действием подводимого тепла частицы топлива вблизи поверхности горения сначала газифицируются, а химические реакции протекают в основно.м уже в газовой фазе. В это.м процессе основную роль играют условия передачи тепла от газа к поверхности заряда. При более низкой температуре заряда время газификации несколько затягивается. Отсюда, как следствие, и снижение скорости горения. Кстати, из такого представления становится ясной и роль давления. Чем выше давление, тем большее число молекул горячего газа находится у поверхности заряда и тем интенсивнее идет подвод тепла. В этих рассуждениях можно пойти и дальше. Коль скоро процесс связан с условиями передачи тепла, то скорость горения до 1Жна еще зависеть и от скорости с.мены активных молекул вблизи стенки. Иначе говоря, скорость горения должна возрастать также и со скоростью газового потока, проходящего вдоль поверхности заряда. Так оно и получается. В поток, по мере приближения к соплу, вливаются все новые и новые порции газа, и скорость потока возрастает. Поэто.му заряд со стороны сопла горит быстрее, и при проектировании заряда и двигателя в це-.лом это обстоятельство также должно приниматься во внимаине. [c.148]

Тогда, как легко видеть из уравнения количества движения, падение давления вдоль канала будет весьма незначительным. Кроме того, эрозионное горение постоянно вдоль всего канала это значительно облегчает проектирование заряда, так как толщина свода может оставаться постоянной (в противном случае, теоретически она должна возрастать по направлению к хвостовой части камеры, но при этом получается неприемлемое решение, ко-торое в результате приводит к дальнейшему увеличению 1). [c.265]

Следует отметить, что методы прочностных расчетов [7] предполагают заряд изотропным. В действительности, несмотря на контроль в производстве, возможно просачивание дефектов в виде раковин, разноплотности в блоке топлива, влияние которых оценить с помощью методов теории проектирования заряда 7, 57] еще не удается. Поэтому полученные оценки показателя 3 важно в последующем сопоставлять и объединять в обобщенную оценку с данными натурных испытаний. [c.216]

Пример 1.1. Проектирование технологического оборудования. Переносной автомат для забивания стальных дюбелей в бетонные стены состоит из корпуса с магазином, содержащим запас дюбелей, подающе-спускового механизма с зарядами и ствола (рис. 1.1). Требуется опре- [c.17]

Для удобства проектирования поместим начало координат в О, ось Ог направим по 00 , а оси Ох и Оу расположим в плоскостях АОС и BOD соответственно. Тогда, обозначив силы взаимодейств между зарядами через F , F , Ft, F , получим, что силы F и F лежат в плоскости хОг, а силы F. и F —в плоскости yOz. [c.30]

Другим важным параметром, учитываемым при проектировании РДТТ, является показатель степени в законе скорости горения. Как следует из рис. 73, уменьшение этого параметра приводит к снижению пика давления при воспламенении заряда (т. е. к снижению нагрузки на конструкцию двигателя и максимального рабочего давления в камере), но в то же вре- [c.135]

Заводы авторемонтные 20 Заготовки деталей 13, 15 Загрязнений виды 41 Задание на проектирование 279 Задел технологический 36 Заземление 40, 93, 113 Закалка 184, 190 Замки дверей 248 Запасных частей раслод 19 Заряд аккумуляторной батареи 204 Затраты технологические 172, 173 Затяжка резьбовых соединений 72 Защитная паста дли рук 49 Зап1,итно-декоративные покрытия 141 —143 Зенкерование 262 Зубчатая передача 72—73 [c.321]

При проектировании генератора выбирают его токоскоростную характеристику таким образом, чтобы были обеспечены заряд аккумуляторной батареи и питание потребителей при минимальных размерах и массе в типичных для этого автомобиля условиях эксплуатации. Габаритные и присоединительные размеры генераторов, стандартизированные ГОСТ 13608—79, приведены на рис. 4 и в табл. 2. [c.13]

Закон изменения расхода газа задается техническим заданием на проектирование. Наиболее часто стремятся получить постоянную по времени газопроизводительность, что соответствует постоянной поверхности горения. Самым простым методом обеспечения постоянной поверхности горения является применение заряда цилиндрической формы, горящего с одного или обоих торцов. Чтобы предохранить наружную цилиндрическую поверхность заряда от горения, ее необходимо бронировать, т. е. покрывать специальным негорючим составом. Такие заряды называют зарядами с торцовым горением. Небронированный трубчатый заряд обладает слабой дегрессивностью (6—10%). Трубчатый заряд, бронированный с наружной цилиндрической поверхности,— прогрессивное горение. Цилиндрический небронированный заряд без центрального отверстия—дегрессивное горение.. [c.266]

При проектировании нужно стремиться к снижению гидравлического сопротивления по газовому тракту и обеспечению его постоянства по времени. Наибольшая величина гидравлических сопротивлений обычно приходится на диафрагму, поддерживающую заряд (см. рис. 15.4). Через отверстия диафрагмы газ истекает в предсопловый объем. Гидравлическое сопротивление диафрагмы рассчитывают по общим формулам газодинамического расчета трактов. Обычно площадь сечений диафрагмы принимается в 3—5 раз больше площади сопла ТГГ. Рекомендуется, чтобы скорость течения газа не превышала 100—150 м/с. [c.268]

Обеспечение ирочности твердотопливного заряда — одна из важнейших задач, которые решаются иа этапе проектирования. Механические характеристики твердого топлива, как мы видели, невысоки. Вкладной заряд испытывает действие высоких напряжений вблизи основания, где ои опирается иа диафрагму. По мере выгорания заряд становится тоньше н в итоге немннуемо распадается па куски, часть которых выносится из камеры через диафрагму. Происходит частичная потеря импульса, а заключительная фаза тяговой характеристики нриобретает очевидную неопределенность. Вкладной заряд в рабочем режиме нагружается внутренним давлением, и возникает опасность образования трещин вблизи газового канала. Для расчета скрепленного заряда важна также оценка усадочных и температурных напряжений в период изготовления, а также деформаций ползучести, проявляющихся при длительном хранении. [c.153]

Графики, приведенные на рис. 7.16, позволяют оценить лишь диапазоны изменения давления в камере, расхода, площади критического сечения и поверхности горения заряда. Определить зависимость этих величин от времени является задачей баллистического проектирования ЭУТТ. [c.304]

Главы 4—6 охватывают целый ряд вопросов проектирования ракетных двигателей, работающих на твердом топливе. В гл. 4 отмечаются преимущества РДТТ по сравнению с другими типами двигателей, приводятся характеристики как самих двигателей, так и топлив для них, а также рассматривается технология изготовления зарядов. В первой части гл. 5 даны термодинамические соотношения, позволяющие определить для проектируемого заряда давление и температуру в различных областях камеры сгорания, излагаются основные принципы проектирования двигателей с подробными примерами и пояснениями. Примеры составлены для двигателей с трубчатым и горящим по торцу зарядами. [c.8]

Приведенный пример только иллюстрирует сам метод проектирования и вовсе не гарантирует получения наилучшей конструкции заряда (в частности, не был рассмотрен заряд с формой поперечного сечения в виде пятилучевой звезды). Кроме того, следует также учитывать влияние эрозионного горения. [c.341]

Теоретические исследования процесса нестационарного горения твердого топлива при спаде давления пока не привели к аналитическим зависимостям, завершающимся пригодным для практики проектирования РДТТ критерием гашения заряда. Однако они существенно облегчили эмпирическое решение этой задачи, указав пути проведения эксперимента и формы обработки экспериментальных данных. [c.263]

При проведении наземной сейсморазведки - установление положения подошвы ЗМС, выяснение структуры ЗМС, получение сведений о значениях скоростей упругих волн в верхней части разреза для целей обработки профильных наблюдений. При проектировании наземных сейсмических наблюдений с использовани- ем взрывчатых веществ или погружаемых под поверхность источников каротаж скважин занимает важное место в выборе методики наблюдений определение оптимальной глубины заложения заряда, исследование влияния поверхности и близких к поверхности границ на формирование волн-спутников. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...