Изгибающие моменты в защемлении Определение

Изгибающие моменты в защемлении — Определение 514 [c.544]

Рассмотрим сначала защемленную круглую пластинку радиусом Яо. загруженную центральной нагрузкой, распределенной как это показано на рис. 78. Определение изгибающих моментов в центре такой пластинки выполнено с помощью решения Мичелла для внецентренно приложенной сосредоточенной силы. Если и к V малы в сравнении с а , то результату интегрирования выражения (157) (стр. 173) может быть придан вид [c.184]

Для определения максимальных изгибающих моментов в загруженных стержнях рамы прежде находим моменты в местах приложенных сил, как для защемленных балок. [c.85]

Фиктивную нагрузку дф прикладываем к условной, так называемой фиктивной балке, изгибающий момент в сечениях которой соответствует прогибу действительной балки, а поперечная сила — углу наклона касательной к изогнутой оси действительной балки. Эти условия дают вполне определенный выбор закреплений концов фиктивной балки для защемленной балки действительному защемлению соответствует свободный конец, для двухопорной балки оставляются те же опорные защемления. [c.212]

Каждую поперечную балку можно рассматривать независимо от остальных. При этом для определения максимально возможного изгибающего момента в средней части пролета балки последнюю можно рассматривать как шарнирно опертую на продольные балки, а для определения максимально возможного момента в опорной части-как защемленную в продольных балках. [c.145]

Если оболочка не имеет резких переходов и жестких защемлений и, кроме того, не нагружена сосредоточенными силами и моментами, то к ее расчету с успехом может применяться безмоментная теория. При наличии же перечисленных особенностей в местах крепления оболочки и в местах резких изменений формы возникают повышенные напряжения, обусловленные изгибным эффектом. Решение подобных задач более точными методами с учетом изгибающих моментов показывает, что зона повышенных изгибных напряжений остается в большинстве случаев весьма ограниченной, и поэтому на достаточном удалении от перечисленных особых областей определение напряжений может производиться по безмоментной теории. Определение же напряжений в указанных зонах требует особого исследования. Следует, наконец, отметить, что чем меньше толщина оболочки, тем ближе [c.293]

На рис. 4.8 показано построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил на примере стержня, защемленного одним концом. Такого рода стержни называются консолями. В данном случае с правой стороны на стержень не наложены связи, и изгибающие моменты и поперечные силы в любом сечении могут быть найдены без предварительного определения реакций. [c.164]

Рассмотрим некоторую, произвольным образом закрепленную прямую балку. Заметим кстати, что при определении перемещений условия закрепления балки иг-рают очень важную роль. Но пока пусть это будет хотя бы балка, защемленная одним концом (рис. 49). Свяжем ось изогнутой балки с некоторой неподвижной системой координат yz. Если эпюра изгибающих моментов нами построена, то закон изгибающего момента, а следовательно, и закон изменения кривизны вдоль оси балки нам известен. Пока будем считать, что жесткость балки на изгиб EI остается неизменной. В дальнейшем мы рассмотрим также и случай переменной жесткости. [c.48]

В этих же книгах имеются таблицы тех функций, которые использованы при определении в балке примера 12.26 экстремальных прогибов (функции <ро и/ в), изгибающих моментов (функции уо и Х ), наибольших значений углов поворота сечений (функция фа) и поперечной силы (функция ро), а также таблицы аналогичных функций для балки на сплошном упругом Основании Жестко защемленной по концам. [c.253]

Для определения действительных изгибающих моментов, возникающих в стержнях системы, необходимо после загружения системы внешней нагрузкой все защемления, наложенные на вне-опорные узлы, устранить. Защемления из узлов устраним не все сразу, а так же, как и при расчете систем с неподвижными узлами, в определенной последовательности. [c.42]

В том случае, когда длины всех стоек одинаковы и сечения их по длине постоянные, формулы (16 и (17) для определения изгибающих моментов, возникающих по концам стержней, защемление которых повернуто на угол, равный единице, примут вид [c.53]

Истинная эпюра изгибающих моментов получится в результате устранения защемлений из всех узлов системы. Устранение защемлений произведем в определенной последовательности так, как это делалось при расчете систем с вертикальными стойками в предыдущей главе. Устранение защемления из какого-либо узла повлечет за собою не только поворот этого ула на некоторый угол, но и смещение всех узлов системы. 1 поворот узла, и смещение узлов вызовут в стержнях системы дополнительные усилия. Величину их целесообразно определить отдельно, т. е. сначала определить ту часть усилия, которая обусловливается лишь поворотом узла, а затем другую часть, соответствующую смещению узлов. [c.85]

Для определения дополнительных усилий, возникающих в стержнях при упразднении связи 17, сообщим системе с защемлениями, наложенными на ее узлы, в направлении связи 17 смещение, равное единице. По концам стоек системы при этом смещении возникнут изгибающие моменты [c.194]

Выясняя граничные условия, он приходит к тем самым определениям, которые ныне являются общепринятыми для пластинок со свободно опертыми и с жестко защемленными краями. Для края, по которому распределены заданные силы, он требует выполнения трех условий (вместо двух, признанных достаточными в наше время). Эти условия сводятся к тому, что поперечная сила, крутящий момент и изгибающий момент (вычисленные из молекулярных сил для каждого элемента длины края) должны уравновешивать соответствующие величины для внешних сил, приложенных по краю. Сокращение числа условий с трех до двух было выполнено впоследствии Кирхгофом, физическое же обоснование такого сокращения было дано Кельвином (см. стр. 266). В доказательство применимости своей теории Пуассон исследует изгиб круглой пластинки под нагрузкой, интенсивность которой является функцией одного лишь радиуса. С этой целью Пуассон переписывает уравнение (а) в полярных координатах и дает полное решение задачи. В дальнейшем он применяет это решение к случаю равномерно распределенной нагрузки и дает уравнение для свободно опертых и для защемленных краев. Его внимание привлекает также задача о поперечных колебаниях пластинки, и он решает ее в применении к круглой пластинке, форма прогибов которой обладает центральной симметрией. [c.138]

Этим методом расчета прогибов свободно опертой многоугольной пластинки под равномерно распределенными по ее контуру моментами можно воспользоваться также и для определения температурных напряжений, вызываемых в подобной пластинке неравномерным нагревом. При исследовании температурных напряжений в защемленной по краям пластинке в 14 было показано [уравнение (Ь)], что неравномерный нагрев приводит к появлению на контуре пластинки равномерно распределенных изгибающих моментов, препятствующих какому бы то ни было изгибу пластинки. Величина этих моментов [c.114]

Для определения знака изгибающего момента следует вообразить отсеченную часть балки, защемленной в проведенном сечении. Внешняя сила (момент), изгибающая эту часть выпуклостью вниз, т. е. таким образом, что сжатые волокна находятся сверху, дает положительный изгибающий момент. [c.227]

После определения изгибающего момента стержня около узла надо найти максимальный изгибающий момент. Он может быть на пролете в месте приложения силы. Строят эпюру изгибающих моментов от нагрузки для балки с защемленными концами. Значение моментов под силой можно взять из табл. 4-3, а у опоры — из табл. 4-2. [c.80]

Эта задача имеет большое практическое значение при расчете коленчатых валов и вообще пространственных стержневых конструкций. Пусть задана коленчатая система, состоящая из двух элементов 0—1 и 1—2 (рис. 196, а). В сечении 2 имеем защемление, в сечении О — свободный конец, где приложены вертикальная сила Рх, две взаимно перпендикулярные силы Рг и / з и внешний скучивающий момент Мо. Для определения напряжений прежде всего строим эпюры изгибающих и крутящих моментов, рассматривая каждый стержень в отдель- [c.288]

Выделив из стены по её длине участок в 1 м (фиг. 440), мы можем рассматривать эту часть стены как стержень, защемлённый концом, изгибаемый давлением земли и сжимаемый собственным весом. Так как наиболее напряжённым будет сечение в защемлении, по обрезу фундамента, то необходимо лишь его и проверить. Определение напряжений в этом сечении можно свести к задаче одновременного сжатия и изгиба. Силы, передающиеся через это сечение, сводятся к собственному весу выделенной части стены N 2 3 2 = = 12 т и давлению земли Н — 3 т. Изгибающий момент от силы Н в этом сечении равен М — Н = 3 — 3 тм. [c.508]

Для определения знака изгибающего момента следует вообразить отсеченную часть балки защемленной в проведенном сечении. < [c.162]

С другой стороны, если нагрузки представляют сосредоточенные силы или изгибающие моменты, для определения динамических перемещений колеблющихся стержней можно использовать выражения (5.120) и (5.123) независимо от вида закрепления концов стержня. В качестве примера рассмотрим случай стержней с жестко защемленными концами и предположим, что ее колебания вызываются изменяющейся во времени силой (t) = Р sin oi, приложенной на расстоянии X = Xi от левого конца стержня (рис. 5.20). В этом случае из выражения (5.120) следует [c.397]

Однако если к частоте вынужденных колебаний ближе всего собственная частота высшего порядка, тогда имеют место формы колебаний по рис. 11.27 от а до 1 со многими узлами, которые могут рассматриваться как точки опирания продольных балок верхней плиты, как это показано на рис. VII.27. Чтобы примерно отразить это напряженное состояние, необходимо рассмотреть продольный ригель как неразрезную балку на опорах и составляющие статической, эквивалентной, центробежной силы приложить в наихудшем направлении, т. е. при определении пролетных моментов этой неразрезной балки нагрузки в пролетах прикладываются в различных направлениях вниз или вверх, а при определении опорных моментов — в одинаковом направлении для двух смежных пролетов. В горизонтальном направлении верхняя плита образует обычно горизонтальную замкнутую раму (по типу балок Виренделя). К отдельным поперечным рамам прикладываются соответствующие части Рь - 2 и т. д. эквивалентной статической силы по схемам, на рис. VII.33 и определяются изгибающие моменты в горизонтальной плоскости в предположении полного защемления продольных ригелей в соседние поперечные рамы. [c.297]

Иэ рис. 128 показано построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил на примере балки, защемленной одним конном. Такого рода балки называются обычно консолями. В денном случае с правой стороны на балку не [ аложено связей и определение изгибающих моментов и поперечных сил в любом сечении может быть произведено без предварительного определения реакций. [c.123]

Для определения действительных изгибающих моментов, возникающих в стержнях системы, необходимо после загружения системы внешней нагрузкой все наложенные на внеопорные узлы защемления устранить. Так же, как и при расчете одноярусных систем, защемления эти устраняем не все сразу, а в определенной последовательности из каждого узла отдельно. Уравновешивающие моменты, возникающие при устранении защемления из какого-либо узла, определяются посредством коэффициентов распределения и коэффициентов переноса. Значения этих коэффициентов определяются соотношениями моментов защемления, возникающих в стержнях системы от поворота какого-либо за- [c.65]

Для определения действительных изгибающих моментов, возникающих в рассматриваемом трехпролетном стержне, необходимо из узлов 2 я 3 системы удалить защемления, т. е. произвести обычцое уравновешивание узлов системы. Чтобы определить, ка- [c.202]

Примем за неизвестные начальные параметры изгибающий момент и поперечную силу, возникающие в стержне у защемления. Для определения этих усилий составим два уравнения. Первое уравнение, выражающее равенство нулю изгибающего момента на правой опоре, запищем, использовав формулу (52а). [c.212]

Для того чтобы установить функцию х ( ), необходимо найти решение, удовлетворяющее концевым условиям рассматриваемого пролета. Относительно концевых условий известно, что прогибы трубки на опорах равны нулю, а степень защемления ее пропорциональна отношению наклона касательной к изгибающему моменту. Определение корней дифференциального уравнения с учетом указанных концевых условий в общем виде почти невозможно. Поэтому по предложению А. К. Калищука пользуются следующей приближенной зависимостью [c.114]

Расчетные схемы валов. Подшипники качения или скольжения при составлении расчетных схем принимают за шарнирные опоры. Точки приложения реакций берут в серединах подшипников. При двух подшипниках качения, установленных в одной опоре, точку приложения реакции принимают в середине подшипника, ближайшего к пролету. Сдвоенный подшипник качения дает опорное закрепление, промежуточное между шарнирным и жестким замена его в расчетной схе.ме шарнирной опорой идет в запас надежности расчета. В отдельных случаях такой подшипник рассматривают как жесткое защемление (заде.пку), при этом расчетной схемой (при определении изгибающих моментов) является статически неопределимая балка. Эта расчетная схема дает погрешность меньшую, чем при с.хематизации сдвоенного подшипника шарнирной опорой, но погрешность идет не в запас надежности. [c.309]

В местах оболочек, где действуют изгибающие моменты (приконтурные зоны, защемленные края оболочек), а также максимальные главные растягивающие силы (угловые участки оболочек), полку сборных ребристых элементов предусматривают утолщенной или увеличивают за счет нанесения слоя монолитного бетона в монтажных условиях. В этом слое рекомендуется размещать дополнительную арматуру, требуемую расчетом. Необходимо обеспечить надежное сцепление монолитного слоя бетона с бетоном полки сборных элементов. Расчетная арматура оболочки, определенная по ее прочности при основных нагрузках, должна размещаться в полке и ребрах сборных элементов в соответствии с характером и интенсивностью внутренних сил в пространственном покрытии. [c.148]

Прямоугольные плиты. Изгибающие моменты и поперечные силы в прямоугольной плите зависят от условий опирания и соотношения сторон перекрытия. В основном различные схемы прямоугольных пластинок возможны в неразрезной конструкции с опиранием иа ряды колони или подстропильпые элементы, когда для определения изгибающих моментов перекрытие расчленяют на отдельные участки, защемленные по линии сопряжения с соседними пролетами (рис. Х1.28). Условные обозначения опира-ыня плит, принятые иа рис. Х1.28 и далее, приведены на рис.Х1.29. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...